Профили неподвижные

Нас более всего интересуют газодинамические характеристики нормализованных профилей и использование их при проектировании проточных частей. Такие характеристики приведены в отраслевых нормалях [21, 22]. Выбирая профили неподвижных решеток при проектировании, следует, конечно, воспользоваться указанным документом. Здесь же полезно остановиться лишь на 196 [c.196]

На рис. 7.1 длина участка оси абсцисс, соответствующего одному витку, отнесенная к длине волны, равна отношению v. Скорость с для волн (г) и (ж) равна нулю скорость для волн (5) и (е) относительно неподвижной системы координат направлена, в отличие от остальных профилей, влево. В системе координат, в которой профили неподвижны, перетекание происходит из нижнего витка в верхний и обратно. [c.25]

Топки с неподвижной колосниковой решеткой и перемещающимся по ней слоем топлива основаны на различных принципах организации процессов движения и горения топлива. В топках с шурующей планкой (рис. 20-1, ) топливо перемещается вдоль неподвижной горизонтальной колосниковой решетки 2 специальной особой формы планкой 1, движущейся возвратно-поступательно по колосниковому полотну. Применяют их для сжигания бурых углей под котлами паропроизводительностью до 6,5 т/ч. Разновидностью топки с шурующей планкой является факельно-слоевая топка системы проф. С. В. Татищева, получившая применение для сжигания фрезерного торфа под котлами паропроизводительностью до 75 т/ч. Она отличается от обычной топки с шурующей планкой наличием шахтного предтопка, в котором происходит предварительная подсушка фрезерного торфа дымовыми газами, засасываемыми в шахту специальным эжектором. В этой топке можно также сжигать бурые и каменные угли. [c.256]

Зацепление, в котором оба звена совершают плоское движение, параллельное одной и той же неподвижной плоскости, называется плоским. Для плоского зацепления вместо сопряженных поверхностей можно рассматривать сопряженные профили, т. е. кривые, получаемые в сечении сопряженных поверхностей плоскостью, параллельной плоскости движения. Мгновенный центр вращения в относительном движении звеньев плоского зацепления, как уже указывалось в 18, принято называть полюсом зацепления. Относительная скорость точки контакта профилей перпендикулярна радиусу-вектору, соединяющему эту точку с полюсом зацепления. Поэтому основная теорема плоского зацепления принимает следующий вид [c.405]

Результатом измерений является разность напряжений AU между обоими контактами, составляющая примерно несколько микровольт. Эта разность напряжений возникает как следствие токов коррозионного (гальванического) элемента в обсадной трубе, которые и определяют ее величину и направление (знак). Поскольку требуется высокая чувствительность, измерения можно проводить только при неподвижных контактах. Измерительные расстояния (между контактами) выбирают в зависимости от глубины и от предполагаемой опасности коррозии в пределах 10—25 м. Измеренные профили разности напряжений AU дают кривую типа показанной на рис. 19.3. [c.374]

Колесо /, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во внутреннее зацепление с колесом 2, вращающимся вокруг неподвижной оси В. Профили зубьев а колеса 2 выполнены по отрезкам прямых линий. [c.18]

Колеса 7 и 2, профили которых представляют собой два одинаковых эллипса, вращаются вокруг неподвижных осей А и В, совпадающих с фокусами этих эллипсов. Профили колес 1 и 2 являются центроидами в относительном движении колес. Передаточное отношение Mjj в каждом положении механизма без учета знака равно [c.40]

Колеса и 2 вращаются вокруг неподвижных осей А и В. Профиль каждого колеса образован двумя одинаковыми и симметричными участками кривой овального типа. Эти участки профилей получены изменением углов а эллипса а в отношении m = /2. Профили колес являются центроидами в относительном движении колес. Передаточное отношение 12 в каждом положении механизма без учета знака равно [c.45]

Колеса 7 и 2 вращаются вокруг неподвижных осей Ли В. Центр О колеса 1 расположен эксцентрично по отношению к оси вращения А. Величина эксцентриситета равна е. Радиус начальной окружности колеса 1 равен г. Длина профиля центроиды колеса 2 равна 4пг. Профили колес / и 2 являются центроидами в относительном движении колес. За полный цикл движения механизма величина среднего передаточного отношения без учета знака равна [c.52]

Колеса / и 2 вращаются вокруг неподвижных осей А и В. Колесо / имеет зубчатый сектор d, а колесо 2 — два симметрично расположенных зубчатых сектора с. При вращении колеса / колесо 2 вращается только в те периоды времени, когда сектор d находится в зацеплении с секторами с. При одном обороте колеса / колесо 2 поворачивается на угол ф = 180 . Для обеспечения безударного вхождения колес / и 2 в зацепление колеса снабжены переходными дугами а н f , профили которых являются участками центроид в относительном движении колес / и 2. Для предотвращения самопроизвольного поворота колеса 2 и фиксации его в периоды остановки колеса / и 2 снабжены запирающими дугами Ь ш f. [c.77]

Круглое зубчатое колесо 1 вращается вокруг неподвижной оси А, расположенной от геометрической оси О колеса 1 на расстоянии е. Некруглое зубчатое колесо 2 вращается вокруг неподвижной оси В. Профили начальных центроид колес 1 к 2, показанных на чертеже, удовлетворяют условиям профиль центроиды колеса 1 — окружность длиною 2пг, где радиус колеса 1, профиль центроиды колеса 2 — две равные, симметрично расположенные дуги а, длина каждой из которых равна 2пг. Среднее передаточное отношение зубчатой передачи, состоящей из колес / и 2, за полный цикл движения равно = 2. Величина передаточного отношения U]2 внутри цикла без учета знака меня- [c.109]

Колесо и вращающееся вокруг неподвижной оси Л, имеет цевки а, входящие в зацепление с линзообразными зубьями Ь колеса 2, вращающегося вокруг неподвижной оси В. Профили зубьев Ь очерчены по кривым, эквидистантным участку удлиненной эпициклоиды. При равномерном вращении колеса 1 колесо 2 вращается равномерно. Передаточное отношение механизма равно [c.253]

Зубчатое колесо 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в зацепление с рейкой 2, имеющей цевки d. Ось А колеса 1 скользит в неподвижной прорези а. При равномерном непрерывном вращении колеса I в одном и том же направлении рейка 2 движется равномерно возвратно-поступательно вдоль неподвижных направляющих Ь. Изменения направления движения рейки 2 обеспечиваются профилированными дугами с. При переходе колеса 1 из верхнего в нижнее положение и наоборот рейка 2 движется неравномерно. Профили зубьев е колеса 1 очерчены по кривым, эквидистантным эвольвенте круга. [c.257]

Колесо I с цевками а, вращающееся вокруг неподвижной оси А, периодически входит в зацепление с зубьями d колеса 2, вращающегося вокруг неподвижной оси В. На колесе имеется запирающая дуга Ь, а на колесе 2 — запирающая дуга с. При непрерывном враи(ении колеса 1 колесо 2 вращается с остановкой. В период остановки дуга Ь скользит по дуге с, предупреждая колесо 2 от самопроизвольного поворота. При одном полном обороте колеса 1 колесо 2 поворачивается на полный оборот. Профили зубьев d колеса 2 очерчены по кривым, эквидистантным эпициклоиде круга. Передаточное отношение 12 в период времени движения колеса 2 равно / , [c.269]

А, входит в зацепление с зубьями d рейки 2, движущейся поступательно в неподвижных направляющих Ь — Ь. Профили зубьев d рейки 2 очерчены двумя полуокружностями. [c.283]

Колесо 1 с цевками а, вращающееся вокруг неподвижной оси Л, входит в зацепление с зубьями d рейки 2, движущейся поступательно вдоль неподвижной направляющей Ь. Профили зубьев d рейки 2 очерчены по кривым, эквидистантным циклоиде круга. Колесо имеет запирающую дугу с, а рейка 2 — запирающие дуги е. При равномерном вращении колеса 1 рейка 2 движется с остановками. В периоды остановки рейки дуга с скользит по соответствующим дугам е и тем самым предупреждается возможность самопроизвольного перемещения рейки. [c.283]

Колесо 1 с цевкой а, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в зацепление с прорезями d рейки 2, движущейся поступательно вдоль неподвижной направляющей /. Профили прорезей d в рабочих частях прямолинейны. На колесе 1 имеется запирающая дуга Ь, а на рейке 2 — запирающие дуги е. При равномерном вращении колеса 1 рейка 2 движется неравномерно по синусоидальному закону с остановками. В периоды остановки дуга Ь скользит по соответствующим дугам е, предупреждая рейку 2 от самопроизвольного перемещения. [c.284]

Рейка 1 с цевками а движется поступательно по неподвижной направляющей / и входит в зацепление с зубьями d колеса 2, вращающегося вокруг неподвижной оси А. Профили зубьев колеса 2 очерчены по эвольвенте круга. Рейка 1 имеет запирающие плоскости е, а колесо 2 — запирающие плоскости Ь. При равномерном перемещении рейки 1 колесо 2 вращается с остановками. В периоды остановки колеса 2 плоскости е скользят по соответствующим плоскостям Ь колеса 2, предупреждая его от самопроизвольного поворота. [c.284]

Теория турбинной ступени с достаточной полнотой разработана теоретической и экспериментальной газодинамикой. Проектировщик проточной части должен выбрать прежде всего лопаточные профили для неподвижного (соплового) и вращающегося (рабочего) венцов ступени. В настоящее время промышленность переходит к централизованному массовому или крупносерийному изготовлению турбинных лопаток, причем профили таких лопаток стандартизованы и выбор их при проектировании весьма ограничен. [c.14]

Используя описанную модель процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, рассчитываются расходы жидкой и газовой фаз, их компонентные составы и термогазодинамические параметры, а также находятся из распределения в струе. В качестве примера на рис. 4.13-4.17 представлены рассчитанные профили скоростей жидкой и газовой фазы, плотности газожидкостной смеси и ее температуры в струйном течении, состоящем из жидкостного потенциального ядра, истекающего со скоростью 35 м/с в неподвижный газ, и жидкостно-газового пограничного слоя. Задавались угол сужения потенциального ядра Р = 22,62°, угол расширения пограничного слоя а = 33,4°, радиус струи на выходе из поля составляет 20 мм, температура жидкостного потенциального ядра 290 К (17°С), температура окружающего струю газа 283 К (10°С). [c.128]

В. М. Коновалов исследовал водяные струн, вытекающие из сопла в пространство, замятое водой, находящейся в неподвижном состоянии. Считая, что масса струп изменяется по длине ее за счет подсасывания в нее жидкости из окружающего пространства, проф. Коновалов применяет к струе общее уравнение движения потока с переменной массой. Принимая затем давление в струе постоянным II пренебрегая обычными силами трения, он приходит к уже известному нам положению, что секун.лпое количество движения в каждом сечении струи имеет одно и то же значение. Далее, из уравнения динамического равновесия, составленного с учетом сил сопротивления трения, и уравнения постоянства количества движения В. М. Коновалов получает для средней скорости в сечении струи, отстоящем на расстоянии I от насадка, сле.чующее выражение [c.113]

Рассмотрим плоский трехзвенный механизм (рис. 1.5, а). Профили элементов высшей пары А имеют форму окружностей с центрами в точках С и D и радиусами и г . При движении механизма точка касания А звеньев / и 2 меняет свое положение как на профилях звеньев, так и на неподвижной плоскости, связанной со стойкой 3. При этом расстояние D = г - - = onst не изменяется и рассматриваемый механизм является кинематически эквивалентным четырехзвенному механизму с вращательными низшими парами О, С, D, В. Это значит, что при одинаковых угловых скоростях oi = oi звена / заменяемого и эквивалентного (заменяющего) механизма и угловые скорости звена 2 обоих механизмов тоже будут одинаковыми соа = 2. [c.18]

Зависимость (20.4) выражает собой основной закон зацепления нормаль к профилям в точке контакта делит расстояние между центрами (межцентровое расстояние) на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям звеньев. Существенно, что при постоянном передаточном отношении ц = = onst) и зафиксированных центрах Oj и О2 точка П будет занимать на линии центров неизменное положение. Отсюда или из равенства (20.4) следует, что для обеспечения постоянства передаточного отношения в процессе зацепления профили звеньев должны быть подобраны так, чтобы в любом положении профилей нормаль в точке их контакта пересекала бы линию центров в одной и той же точке П. Эта точка, таким образом, оказывается неподвижной в пространстве и называется полюсом. [c.320]

Зацепление, в котором оба звена соверщают движение, параллельное одной и той же неподвижной плоскости, называется плоским. Для плоского зацепления вместо сопряженных поверхностей можно рассматривать сопряженные профили, т. е. кривые, получаемые в сечении сопряженных поверхностей плоскостью, параллельной плоскости движения. Относительная скорость точки контакта профилей перпендикулярна радиусу-вектору, соединяющему эту точку с мгновенным центром вращения в относительном движении звеньев, который принято называть полюсом зацепления. Кроме того, по условию (23.1), эта скорость должна быть перпендикулярна общей нормали к сопряженным профилям. Отсюда следует, что для плоского зацепления основная теорема принимает вид для того чтобы профили были сопряженными, общая нормаль к ним в точке контакта должна проходить через заданный полюс зацепления. [c.180]

На рис. 121 рассмотрено относительное движение штанги по отношению к кулачку. Из рисунка видно, что теоретический профиль является траекторией оси вращения ролика в относительном движении штанги относительно неподвижного кулачка, а практический профиль—огибающей к последовательным положениям ролика в том же относительном движении. Следовательно, кривые, образующие теоретический и практический профили, эквидистантны (расстояния между точками оббих профилей, измеренные по нормали, одинаковы и равны радиусу Гр ролика). Если штанга непосредственно касается кулачка (см. рис. 114, а, в, г), то теоретический и практический профили совпадают. Расстояние г от оси вращения до точек теоретического профиля называют р ад и у со м-век то р ом профиля кулачка. Окружности радиусов г, и /-J (рис. 121) называют основными или [c.165]

С этой целью возвратимся к рубр. 11) и предположим, что кривая I- движется, постоянно проходя через точку 7, и в этой точке постоянно касается неподвижной прямой 73 (фиг. 72) вместе е этoili кривой к двиягется неизменно связанная с нею точка 17, которая образует сопряженные профили с и когда кривая к катится по и по л. Траектория, которую в этих условиях описывает точка М, в среде, неизменно связанной с касательной 77 , и есть линия действия в общем значении этого слова (применимом к любому плоскому движению, т. е. геометрическое месте [c.265]

Колеса / и 2 вращаются в окрур неподвижных осеп Л и В. Профиль колеса / является окружностью с центром в точке О. Профиль колеса J образован двумя одинаковыми и симметричными кривыми DP и DE . Профили колес / и 2 являются центроидами в относительном движении колес. Межосевое расстояние L удовлетворяет условию [c.51]

Колесо 1 вращается вокруг неподвижной оси А. Рейка 2 движется поступательно вдоль неподвижных прямолинейных направляющих В — В. Профили колеса 1 и рейки 2 являются центроидами в относительном движении колеса и рейкн. Угол поворота pi и угловая скорость Mi колеса 1 связаны с nepeMeoieiiHe.vi % и скоростью рейки 2 соот- [c.58]

Колесо 1 с несимметрично расположенными цевками Ь и запирающими дугами а и с, вращающееся вокруг неподвижной оси А, периодически входит в зацепление с зубьями d колеса 2, вращающегося вокруг неподвижной оси В. Колесо 2 имеет несимметрично расположенные зубья d и запирающие дуги е. При непрерывном вращении колеса 1 колесо 2 вращается с остановками. В периоды остановки колеса 2 дуги а и с скользят по соответствующим дугам е, предупреждая колесо 2 от самопроизвольного поворота. Периоды времени 7 д движения колеса2 не равны между собой, так же как и периоды в])емени покоя. Профили зубьев d колеса 2 очерчены по кривым, эквидистантным эпициклоиде круга. Передаточное отношение в период времени 7 д движения равно [c.274]

Звено /, вращающееся вокруг неподвижной оси А, имеет цевку а, входящую периодически в зацепление с радиальными, симметрично расположенными пазами d мальтийского креста 2, вращающегося вокруг неподвижной оси В. Профили пазов d выполнены по прямым. Верхние части креста имеют круговую форму радиуса г. Цевка а находится в зацеплении только с одной стороны паза d в зависимости от направления вращения звена I. Для силового замыкания звена 1 и 1среста 2 применяется пружина 3. Она же предохраняет крест 2 от самопроизвольного поворота. Оси пазов d образуют угол 30° друг с другом. Крест 2 имеет внутри цикла двенадцать периодов времени /д движения и двенадцать периодов времени покоя. Время Т полного оборота звена 1 равно [c.289]

Правильно - гибочные прессы выправляют фасонные профили путем выгнба их в сторону, обратную искривленной. Правка осуществляется последовательно на отдельных участках между двумя неподвижными опорами нажимом ползуна по середине выправляемого участка (фиг. 3). [c.235]

Плоские плашки ири.меняют для накатывания резьбы 3-го (реже 2-го) класса точности диа.метром d = 1,0+27,0 мм на болтах, винтах и шурупах. Плоские плашки работают в комплекте из двух штук одна илашка неподвижна, другая совершает вместе с ползуном станка поступательновозвратное движение (фиг. 39, а). Направление угла иодъе.ма резьбы 0 на плашках противоположно направлению подъема накатывае.мой резьбы. В направлении осп накатываемой детали резьбовые профили плашек должны быть сдвинуты (фиг. 39, б), считая от установочной поверхности, на 0,55, где S — шаг резьбы, с допустимым отклонение.м 0,02 мм. [c.376]

Из большого числа профилей неподвижных лопаточных венцов были отобраны четыре базовых, рекомендованных четырьмя организациями (двумя научно-исследовательскими институтами, научно-исследовательской организацией втуза и одним из ведущих турбиностроительных заводов), причем было взято по одному профилю от каждой из указанных организаций. Профили исследовались в каждом из учреждений, их рекомендовавших, своими отличными от других методами в своих, по-разному оборудованных, газодинамических лабораториях. [c.195]

Неподвижные резиноармированные манжеты для уплотнения вращающихся валов пе нмекгт требуемой долговечности. Разработаны разнообразные профили и конструктивные исполнения кольцевы.х манжет для уплотнения валов (рис. 16.5, а—е). [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...