Коэффициент динамический затухания колебаний

Первые нормы на проектирование фундаментов [Л. 4] для турбогенераторов были опубликованы в 1929 г. Однако эти нормы существовали не долго и подвергались неоднократным изменениям в связи с увеличением (мощностей турбогенераторов и с более глубоким изучением работы фундаментов. Нормы были пересмотрены в 1935, 1942 и 1949 гг. Последние немецкие нормы DIN-4024 [Л. 5] были выпущены в 1955 г. Эти нормы предусматривают расчет фундаментов на прочность и резонанс. При определении нагрузок, вводимых в расчет на прочность, упругие свойства фундамента учитываются введением динамического коэффициента. Однако затухание колебаний при этом не учитывается. [c.10]

При исследовании этой задачи будем полагать, что балансировочная машина имеет коэффициенты динамического влияния колебаний опор значительно меньше единицы, что может быть достигнуто регулированием режима работы машины. В этом режиме работы балансировочной машины жесткость опор в горизонтальной плоскости и затухание практически не оказывают влияния на величины амплитуд колебания опор, что дает возможность пренебречь ими при исследовании влияния привода на точность уравновешивания. [c.464]

Формула (13-7) дает величину динамического коэффициента без учета затухания колебаний. [c.342]

При равенстве частот собственных (р) и вынужденных (ш) колебаний наступает явление резонанса. Из формулы (13-7) следует, что при этом динамический коэффициент бесконечно велик. Практически, с учетом затухания колебаний йд имеет конечное, но весьма большое значение. Система должна быть рассчитана таким образом, чтобы опасность резонанса была исключена, т. е. чтобы частоты вынужденных и собственных колебаний значительно отличались одна от другой. [c.342]

Динамический коэффициент определяется с учетом затухания колебаний. При этом за расчетное значение частоты собственных колебаний принимается величина частоты, попадающая в зону резонанса- [c.138]

Динамический коэффициент без учета затухания колебаний равен [c.226]

Результаты динамических исследований влияния коэффициента 7 на колебания и работу подвески в режиме вынужденных колебаний при относительном коэффициенте затухания г ==0-23 представлены на рис. 73. С увеличением коэффициента у амплитуды г/<7о колебаний подрессоренной массы в зоне низкочастотного резонанса (до мо=15 с ) возрастают, а амплитуды (г — 1)/до прогибов подвески изменяются незначительно. [c.221]

Если коэффициент при скорости положителен, то это соответствует случаю положительного трения, при котором происходит рассеяние энергии и затухание колебаний. Тогда система обладает динамической устойчивостью. Если же этот коэффициент отрицателен, то имеем случай так называемого отрицательного трения, при котором происходит накопление энергии и нарастание амплитуды колебаний. Тогда система динамически неустойчива, хотя и обладает статической устойчивостью . На фазовой плоскости состоянию равновесия будет соответствовать особая точка типа неустойчивого фокуса или узла. [c.25]

Следует однако заметить, что в приведенных расчетах не учитывалось затухание колебаний. Но так как при их учете снизятся пиковые динамические нагрузки, при практических инженерных расчетах допустимо для крюковых кранов определять коэффициент динамичности,- считая систему кран—груз одномассовой. [c.28]

Резонансные методы контроля основаны на измерении частоты собственных колебаний и определении характеристики их затухания. В зависимости от способа возбуждения колебаний контроль может осуществляться по появлению резонанса и способом затухания колебаний. Как в том, так и в другом случае по частоте собственных колебаний рассчитывают динамические модули упругости, динамический коэффициент Пуассона и логарифмический декремент затухания. [c.212]

При трогании тепловоза наблюдалось быстрое затухание колебаний якоря с частотой 3,4 Гц, и коэффициент динамичности во всех случаях д 1,2. При эксцентричном расположении полого вала напряжения несколько возрастают, однако наибольшие их значения невелики (3 МПа) относительные перемещения колесной пары при прохождении стыков и неровностей пути не вызывают динамических сил в зубчатой передаче и угловых ускорений якоря, что ограждает его от дополнительных динамических моментов, свойственных опорно-осевому приводу. [c.85]

На рис. 13.47 изображена динамическая модель вибрационной машины. Дебалансный возбудитель направленного действия создает возбуждающую колебания силу периодического действия, которая передается массе Л1, а с массой М связан исполнительный орган — или сито для просеивания или разделения материалов, или дека для вибротранспортирования материалов и т. д. Пружина с жесткостью с и демпфер с коэффициентом затухания Ь моделируют систему упругой подвески к неподвижному корпусу машины, взаимо- [c.302]

Так, например, по периоду Г, затухающих колебаний схвата и амплитудам А2, Аз кривой As(/) можно вычислить логарифмический декремент затухания 6 = 1п(у42//4з) и коэффициент демпфирования л=26/7 , если за динамическую модель руки робота при его останове принять линейный диссипативный осциллятор (рис. 11.21,6). В этом случае используется дифференциальное уравнение свободных колебаний [c.339]

Изложение теории расчета. Как уже было сказано, на этот вопрос остается 2 часа, за которые надо вывести формулу для определения динамического коэффициента (коэффициента удара) и решить две-три задачи. Вывод достаточно элементарен и, полагаем, со всеми комментариями должен занять не более 15 минут. Необходимо достаточно обстоятельно изложить все предпосылки приближенной теории, чтобы учащийся получил ясное представление о принятых допущениях. Не следует давать вывод для случая растягивающего удара, логичнее рассматривать любую упругую систему, на которую падает груз. Условно эту систему можно изобразить в виде пружины динамическое и статическое перемещения следует обозначать буквами Я, б, Д с соответствующими индексами. В частных случаях в зависимости от конкретной задачи эти обозначения могут быть заменены на / или V при изгибе, ф — при кручении. Полезно упомянуть о возникновении колебаний конструкции в результате удара и их последующем затухании. [c.203]

Общие сведения и теоретические данные. Цель опыта состоит в исследовании действия изгибающего удара. Требуется определить динамический коэффициент при ударе, частоту собственных колебаний балки, логарифмический декремент затухания и сравнить данные опыта с результатами теоретического расчета. [c.108]

Исследовались коэффициенты затухания для каждого компонента и сравнивались влияния затухания поперечных и продольных колебаний на результирующий отклик пластины при условии малости тангенсов углов потерь. Кроме того, показано, что решения для динамического отклика многослойных пластин прямоугольной, треугольной и круглой форм в плане можно получить непосредственно из анализа плоского деформированного состояния. [c.176]

ЛЬ = /с , kj, 2n,j —j-я собственная частота и /-й коэффициент затухания линеаризованной динамической модели. При анализе колебаний в (s, v)-x резонансных зонах [c.297]

Из рис. 5.10,6 следует, что для получения динамической амплитудной пофешности на уровне 1 —2% частота свободных колебаний СИ должна превосходить частоту измерения измеряемой величины в 7 10 раз. На практике достаточные результаты получают при со /со> 2—3. Минимальная амплитудная погрешность имеет место при коэффициенте затухания = 0,6—0,7. [c.206]

Диэлектрические потери при упругой поляризации. Когда электрическое поле упруго смещает электроны в атоме, ионы в кристалле или жестко связанные диполи, возникает возвращающая сила, пропорциональная смещению частиц из равновесного положения. Отклонившиеся от равновесия частицы могут совершать колебания вокруг нового равновесного состояния. Поэтому динамические свойства упругой поляризации описываются уравнением гармонического осциллятора, где диэлектрические потери учитываются введением коэффициента затухания. [c.79]

На рис. 233 построена кривая II динамического коэффициента при учете затухания по формуле (17.27). Еще раз отметим, что в случае рассмотрения первого этапа колебаний (неустановившегося процесса) следует учитывать и вынужденные колебания с частотой собственных (аналогично второму члену выражения 17.20). Заметим, что для неустановившегося процесса следует учесть и вынужденные колебания с частотой собственных, в особенности в зоне резонанса. В случае резонанса, когда 9=0) [c.346]

В композитных материалах на полимерной основе дисперсия волн обусловлена не только геометрической структурой, но и диссипативными свойствами связующего. Взаимодействие этих двух механизмов, приводящих к затуханию динамических возмущений, исследовалось для вязкоупругих продольных волн, распространяющихся перпендикулярно плоскостям раздела слоев. Приведенное выше аналитическое решение остается справедливым и для вязкоупругой среды, но теперь ij q являются комплексными величинами, зависящими от частоты колебаний ij q = [j q u ) + i lj q, < 0. Изучение объемных волн в вязкоупругом случае сводится к анализу корней характеристического уравнения eos sh = 6g, в котором коэффициент 6д, в отличие от упругого случая, является комплексной величиной. Один из корней этого уравнения pi = + Р2 всегда по абсолютной величине меньше единицы, а второй корень Р2 = 1/pi больше единицы. Первый корень описывает физически разумное решение при распространении волн в положительном направлении оси z п +оо) а, второй — в отрицательном направлении оси z п —оо). Если положить pi = ехр г/г (s + s"), то hs и hs находятся по соотношениям hs" = — 1п pi , eos hs = pi exp/га", sin hs = = р ехр/гз", однозначно определяющим hs при изменении частоты от нуля до [c.822]

Эта линия, за исключением небольшой зоны резонанса, почти не отклоняется от кривой для незатухающих колебаний. Поэтому за пределами зоны резонанса можно вести расчеты, пользуясь более простым уравнением для незатухающих колебаний (106), поскольку это увеличивает запас прочности (при учете затухания динамический коэффициент несколько уменьшается). В зоне резо- [c.51]

Мы стремимся путем соответствующих конструктивных решений добиться таких частот собственных колебаний, которые были бы достаточно удалены от зоны резонанса для того, чтобы получить возможно меньшие силы упругости (малый динамический коэффициент). Иногда, однако, это бывает невозможно тогда приходится учитывать коэффициент резонансного увеличения, а для этого надо согласно уравнению (108) знать логарифмический декремент затухания. [c.51]

Для этого уравнения не выполняется необходимое условие устойчивости — положительность коэффициентов характеристического уравнения. Динамическая система с подобным характеристическим уравнением неустойчива. При малых значениях асинхронного момента синхронного двигателя рассматриваемой двухмассовой динамической системе свойственны крутильные колебания со слабым затуханием. Для обеспечения крутильных колебаний с сильным затуханием необходимо, чтобы синхронный двигатель обладал достаточно большим асинхронным моментом, т. е. имел мощную демпферную обмотку на роторе двигателя [12]. При разработке систем синхронного привода поршневых компрессорных установок рассмотрение двухмассовой динамической системы позволяет определять частоту свободных колебаний и сопоставлять ее с частотой периодического возмущения, свойственного компрессорным установкам. Выбором рациональных параметров системы привода (маховик, режим двигателя) в системе устраняют резонансные явления. [c.30]

С другой стороны, можно заметить, что для самовозбуждения необходим источник энергии колебания поддерживаются за счет извлечения энергии от этого источника. Какие же свойства определяют способность системы так регулировать отбор энергии от источника, чтобы в системе возникли колебания Такими свойствами являются динамические характеристики — собственные частоты и формы колебаний и коэффициенты затухания, определяющие динамическую индивидуальность системы. Утверждение, согласно которому достаточно располагать источником энергии, чтобы самовозбуждение колебаний стало возможным, носит весьма общий характер. Именно с общностью этого свойства автоколебательных систем и связана важная роль колебаний такого типа, а также то обстоятельство, что во многих случаях эти колебания сложны и непонятны. Каждое явление автоколебаний связано с тем или иным физическим процессом, природа которого не всегда может быть полностью ясна. [c.87]

Формула (2.1) показывает, что ветровую нагрузку на сооружение сначала необходимо определить приближенно, затем назначить размеры конструкции, после чего выяснить ее динамические параметры и, наконец, откорректировать величину динамического коэффициента, зависящего от периода свободных колебаний и логарифмического декремента затухания. [c.17]

Способность системы так регулировать отбор энергии от источника, чтобы появлялись автоколебания, определяется некоторыми ее свойствами. Этими свойствами являются динамические характеристики - собственные частоты и формы колебаний и коэффициенты затухания, определяющие динамическую индивидуальность системы. [c.169]

Расширение частотного диапазона, в котором осуществляется динамическое [ ашение колебаний, может быть достигнуто также при рациональном использовании диссипативных свойств пружинно1 о одномассного гасителя. На рис. KJ.28 приведены амплитудно-частотные характеристики объекта (см, рис. 10.14,6) для различных коэффициентов вязкого трения р,. Здесь а — амплитуда. Для обеспечения максимального значения амплитуды остаточных колебаний следует подобрать затухание р, таким образом, чтобы в точках А [c.295]

Настройка котельных регуляторов. Динамические характеристики котлоагрегата при СД меняются в зависимости от режима работы котлоагрегата в значительно большей мере, чем при ПД. Это определяет необходимость автоматической подстройки динамических параметров регулятора топлива для качественного регулирования температуры пара за верхней радиационной частью (ВРЧ-П), в широком диапазоне режимов (120—300 МВт). Выполненные исследования показали, что заданная степень затухания колебаний переходных процессов г з = 0,9 может быть достигнута ступенчатым изменением коэффициента передачи Ар и времени изодрома Гг, корректирующего регулятора, функции которого выполняет электромеханический блок импульсного интегрирования БИИ, выполненный на базе регулятора РПИБ. При этом число ступеней перестройки должно быть не менее двух — при нагрузках 210 и 160 МВт. [c.169]

Если при определении наибольших нагрузок не учитывать затухание колебаний, то уравнения упрощаются. Их решение показывает, что коэффициенты динамичности tJJm и неодинаковы ( Рм > 1 к) наибольшая динамическая нагрузка на конструкцию меньше при менее жестком основании, для немонолитных грузов и яри мягкой характеристике привода П9, 20]. См. также работу 14]. Для башенных кранов см. ГСХТ 13994—-S1 1р.7 для портальных — разд. VI, гя. 5. [c.403]

Проведены экспериментальные исследования физических свойств двух титановых сплавов марок ВТ-5 и ВТ-8 модуль нормальной упругости (динамическим методом), внутреннее трение по затуханию свободных колебаний образца, теплопроводность, э тектросопротив-ление, число Лоренца (методом Егера — Диссельхорста), коэффициент линейного расширения (в вакуумном дилатометре), плотность и теплоемкость в интервале температур 20 4-4- 800° С. [c.180]

Из амплитудных влагомеров простейшими являются влагомеры с постоянным затуханием в приемном тракте (рис. 1.8, а), в котором информативным сигналом служит мощность детектированного сигнала. Часто влагомеры с подобной схемой содержат аттенюатор 5 с фиксированным затуханием, подключаемый с помощью волноводных переключателей для градуировки. Подобная схема использована во влагомерах фирмы АЕ1 и РЬуИрз [27]. Для достижения динамического диапазона в 70 дБ необходима мощность СВЧ-генератора 2,5 Вт. Повысить чувствительность влагомеров можно модуляцией СВЧ-колебаний низкочастотным сигналом Р с частотой в несколько килогерц (рис. 1.8, б). Улучшают отношение сигнал/шум с помощью избирательного усилителя 8, причем для расширения динамического диапазона его характеристика должна быть логарифмической. Основной источник погрешности измерительной схемы - нестабильность коэффициента передачи детектора 3 в диапазоне температур и детектируемой мощности, поэтому в большинстве приборов стараются применять схему замещения, при которой в приемный тракт вносится такое затухание, чтобы мощность на входе детектора оставалась неизменной (рис. 1.8, в). [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...