Обработка стыка после сварк

Сварка старогодных рельсов. Состав работ по ремонту и сварке старогодных рельсов следующий (рис, 1) подготовка рельсов к сварке комплектация кусков рельсов для сварки сварка кусков рельсов в заданную длину обработка стыка после сварки [c.396]

Таблица 9. Обработка стыка после сварки

Обработка стыка после сварки [c.408]

Формирование шва производится угловым ползуном. Сечение стыка получается таким, как показано на фнг. а. Иногда по конструктивным требованиям более толстая кромка сострагивается (фиг. б и е). В случае обработки стыка после сварки применяют выравнивающую планку 1 (фиг. г) [c.389]

Существуют два способа стыковой сварки сварка сопротивлением, при которой торцы деталей нагревают до пластичного состояния и затем сжимают, и сварка оплавлением, когда поверхности торцов доводят до состояния плавления, после чего их сжимают, и они свариваются. Последний способ более надежен, так как с жидким металлом из стыка удаляются все загрязнения, в том числе шлаки, и соединение получается более качественным однако он требует удаления сварочного грата с поверхности стыка путем механической обработки изделия после сварки. [c.325]

Ручную дуговую сварку заготовок из низколегированных среднеуглеродистых сталей выполняют о предварительным подогревом до 150...350 С электродами, близкими по химическому составу свариваемым сталям (например, УОНИ-13/85, ЦК-18-63, ЦЛ-19-63 и др.), на постоянном токе обратной полярности дугой минимально возможной длины. Не допускается обрывать дугу в пределах одного стыка. После сварки рекомендуются закалка и отпуск. Если послесварочная термическая обработка затруднена, сварку производят аустенитными покрытыми электродами типов ЭА-ЗМ6, ЭА-1Г6, ЭА-2Г6, обеспечивающими получение шва с высокими пластическими свойствами без кристаллизационных трещин. Режимы сварки аналогичны указанным в табл. 15.2...15.5. [c.255]

Обработка рельсов после сварки в настоящее время сводится к обрубке грата и выдавленного металла и шлифовке по всему периметру сварного стыка. У сварных рельсов, предназначенных для укладки в прочие пути, указанным способом обрабатываются поверхности катания и боковые грани головки рельса, а также низ подошвы, боковые грани и верхние поверхности перьев подошвы рельса на остальной части периметра сварного стыка обрубается только грат. [c.386]

Часто обод выполняют сварным из толстого проката и также обрабатывают. После шлифовки поверхностей и обработки стыков лопасти 2 собирают на ступице 1 по заданным и другим заданным размерам (рис. VI.3, в), приваривают к ней, а затем к ободу 3. Ступицу и обод выполняют из нержавеющей стали, иногда ступицу отливают из углеродистой стали. В последнем случае имеет место так называемая гетерогенная сварка разнородных сталей. [c.180]

Примечания. I. Начальная температура нагрева 20 С< 2. При нагреве под термическую обработку от температуры стыка, отличной от температуры окружающего воздуха (например, сразу после сварки), время нагрева соответственно уменьшается. 3. В интервале 550—700 Х скорость нагрева должна быть не ниже 100 С/ч. [c.363]

Термическую обработку стыков трубопроводов необходимо выполнять до холодного натяга. Холодный натяг производят часто при сварке последнего, замыкающего стыка паропровода. Натяг должен компенсироваться в дальнейшем удлинением трубопровода после прогрева его до рабочей температуры. В результате холодного натяга трубопровод разгружается при рабочих температурах от температурных напряжений. Если производить термическую обработку после натяга, появляется опасность образования трещин в напряженных сварных стыках, нагретых до температуры, значительно превышающей рабочую. При температуре отпуска прочность стыка значительно ниже, чем при комнатной или рабочей температуре. В результате отпуска первого же стыка часть натяга снимается, так как отпускаемый стык служит пластическим шарниром. [c.211]

Термическую обработку стыков следует проводить немедленно после окончания сварки. [c.211]

Замедленное охлаждение низколегированных жаропрочных сталей после сварки и после термической обработки необходимо для получения равновесных структур, отличающихся высокой жаропрочностью. При медленном охлаждении (в асбесте или с печью) напряжения от разности температур по сечению стыка практически устраняются. Нежелательно накладывать на остаточные сварочные напряжения и напряжения от структурных превращений еще и температурные напряженпя. [c.212]

Если коллектор изготовляется из нескольких труб, соединенных в стык, что допускается, то разметка выполняется в два приема. Первоначально в отдельных трубах размечаются только концы под обрезку и обработку для сварки. Окончательная же расцентровка и полная разметка коллектора производится после сварки встык отдельных труб в коллекторную трубу. [c.192]

После сварки обязательной термической обработке подвергаются стыки трубных элементов и образцы-свидетели [c.510]

Прочность при переменных нагрузках крупных моделей роторов оценивали с учетом конструкции корневой части швов, конструктивного оформления сварных стыков (влияние податливости сопрягаемых элементов), композиции металла шва, режимов термической обработки как основного металла под сварку, так и изделий после сварки. [c.185]

После сварки дополнительного стыка образец 2Б термической обработке не подвергали, с тем чтобы сохранить для трех основных сварных швов прежнюю технологию их выполнения и продолжить их прочностные испытания. Усилие шва снимали резцом. Рабочую поверхность образца, включая дополнительный шов, подвергали упрочнению вибрирующим роликом (рис. 111) для исключения возможности разрушения нового шва, не подвергнутого термической обработке и в связи с этим находящегося в более неблагоприятном положении по сравнению с тремя основными швами. [c.188]

Режимы сварки, выбор диаметра присадочной проволоки и номера наконечника горелки в зависимости от толщины стенки трубы приведены в табл. 26. После сварки стык трубы подвергают термической обработке (закалка—нагрев до 1050—1100°С и быстрое охлаждение в воде). Закалка может быть заменена отжигом при температуре 850°С с охлаждением на воздухе. При этом выделившиеся карбиды хрома снова растворяются в металле и шов приобретает свойства основного металла. [c.127]

Сварка стыков пароперегревателей аустенитными электродами допускается только при температуре окружающего воздуха выше 0°С. После сварки монтажные стыки, выполненные описанным способом, термической обработке не подвергаются. [c.154]

Сварка труб диаметром более 100 мм выполняется одновременно двумя сварщиками без перерыва до полной заварки стыка, после чего сразу же производится термическая обработка с обеспечением медленного охлаждения до 300° С и далее в двойном слое асбеста до полного охлаждения стыка. По окончании всех операций тепляк переставляется на другое место. [c.183]

Кроме перечисленного, необходимым условием является проведение термической обработки сразу же после сварки, прежде чем стык охладится ниже 300° С. 208 [c.208]

Ремонт рельсов сваркой в рельсосварочных поездах включает в себя комплектацию кусков рельсов для сварки подготовку рельсов к сварке сварку кусков рельсов в заданную длину обработку стыков после сварки резку рельсов на заданную длину, сверление болтовых отверстий и снятие фасок на их гранях дефектоскопирование сварных стыков. [c.303]

Стыки трубопроводов из сталей 12Х1МФ и 15Х1М1Ф с толщиной стенки более 45 мм нужно обрабатывать термически сразу же после окончания сварки, не допуская охлаждения стыка до те мпературы ниже 300° С. Если по техническим причинам (прекращение электропитания, повреждение оборудования и т. д.) невозможно провести термическую обработку непосредственно после сварки, необходимо подогреть стык после сварки до 400° С газовыми горелками, в муфельной печи или индуктором и обеспечить медленное охлаждение его под слоем изоляции со скоростью не более 200—250° С в час. Во всех остальных случаях термическую обработку следует производить не позднее чем через трое суток иосле окончания сварки. [c.211]

Заготовки обода и тела диафрагмы вырезаются автогеном из листовой легированной стали соответствующей толщины в виде колец с припусками 5—6 мм на сторону для предварительной обработки обода и тела диафрагмы перед сваркой и 3—5 мм на сторону для окончательной механической обработки диафрагмы после сварки. Для получения дравильной окружности заготовок обода и тела диафрагм вырезка их автогеном производится при помощи секатора — автогенной горелки, укрепленной на специальном циркульном приспособлении. Заготовка обода диафрагмы, представляющая собой тонкостенное кольцо, может быть изготовлена также из полосы стали соответствующих размеров, загибаемой на вальцах в кольцо или в два полукольца нужного диаметра. Для удобства обработки такое кольцо сваривается по стыку. [c.154]

Режим сварки рельсового стыка характеризуется следующими параметрами установочная длина 55 — 60 мм, припуск на подогрев и оплавление (суммарный на оба рельса) 20 мм, припуск на осадку 7—9 мм, удельное давление осадки — не менее 3 кг/мм , длительность сварки 100—150 сек., скорость осадки 15 мм/сек. Приведенный режим сварки обеспечивает относительно широкую зону интенсивного нагрева, в результате чего стык после сварки охлажлается с умеренной скоростью — твердость в околостыковой зоне при этом не превышает, как правило, 250—280 единиц по Бринелю (иногда в зоне стыка встречаются также участки, обогащенные углеродом, твердость которых может достигать 400 Нд). Сваренные по приведенному режиму стыки обычно не подвергаются последующей термической обработке. При этом обеспечиваются вполне удовлетворительная статическая прочность (разрушающая нагрузка при изгибе сварного рельса, уложенного на две опоры, составляет 80—90 /д соответствующей разрушающей нагрузки целого рельса) и очень высокий предел усталости при работе на регулярную повторно-переменную нагрузку (предел усталости сварного стыка достигает 80—85 /ц предела усталости целого рельса). Образцы, вырезанные из сварного стыка, обладают сравнительно низкой ударной вязкостью (1 — 2 кгм/см ). Дальнейшее улучшение качества сварных рельсовых стыков может быть достигнуто переходом на более жесткий режим сварки (уменьшаются размеры зерна и сужается зона частичного расплавления стали, в которой часто наблюдаются рыхлости и другие дефекты) с обязательным применением последующей термической обработки. Изменение технологии требует перехода к более мощным стыковым машинам и применения термических печей. [c.100]

Нижний обод собран из четырех гнутых заготовок из проката стали 22К толп1инон 190 мм (рис. 10.10, д). После попарного выполнения стыков электрошлаковой сваркой и высокого отпуска обод подвергают механической обработке с припуском 15 мм по внешпему диаметру на чистовую обработку. Общую сборку колеса производят, [c.355]

Крышка турбины, опора пяты, верхнее и нижнее кольца относятся к стационарным деталям направляющего аппарата. Состоят они, как правило, из нескольких частей (секторов), габариты которых определяются условиями транспортировки и производства. Число секторов принимают четным, чтобы иметь сквозные меридианные разъемы, необходимые при обработке стыков. Выполняются эти детали сварными из проката МСтЗ, реже литыми из стали 20ГСЛ или ЗОЛ. Можно применять высокопрочный чугун ВПЧ 40-5, хорошо зарекомендовавший себя на Камской ГЭС. Выбор материала зависит от напряженного состояния деталей и условий производства. В последние годы в отечественном гидротурбостроении преимущественное применение нашли сварные конструкции. Они отличаются наименьшей затратой материалов для заготовок и наименьшей массой, требуют меньших припусков на обработку, позволяют точно выдерживать толщину стенок, в них отсутствуют внутренние и поверхностные дефекты, неизбежные в отливках, их фактическая прочность больше соответствует расчетным значениям. Общим недостатком сварных конструкций является наличие остаточных напряжений и вызываемых ими деформаций. Для устранения этих напряжений обязательно применение термической обработки (отпуска и нормализации) после сварки. Допустимые деформации сварных деталей должны находиться в пределах припусков на обработку. [c.96]

При сварке холоднокатаных и холоднотянутых труб, не подвергавшихся последующей термической обработке, происходит оилшое разупрочнение металла вследствие рекристаллизации. Иногда при этом наблюдается сильное снижение пластичности. Известны случаи, когда в результате стыковой сварки наклепанных труб из стали 12Х2МФБ ударная вязкость в стыке снижалась до 0,5—1 кГ-м1см . Ударная вязкость этих же труб в сварном стыке после нормализации составляла около 15 кГ м см . [c.192]

Трещины глубинорЕ 12—15 мм обнаруживают в металле шва и в зоне термического влияния основного металла [Л. 190 191]. Обычно трещина берет начало на наружной-поверхности. На рис. 5-12 показана кольцевая трещина в зоне сплавления сварного стыка паропровода диаметром 219 X Х37 мм из стали Х14Н14В2М (ЭИ257). Такие трещины появляются через 3—18 тыс. ч эксплуатации, а также непосредственно после сварки н термической обработки. Наряду с крупными трещинами наблюдалось сетчатое растрескивание металла труб в околошов-яой зоне. [c.198]

Как показали исследования, остаточные напряжения в сварных соединениях паропроводов из перлитных сталей непосредственно после сварки могут достигать предела текучести металла шва. Однако они редко приводят к повреждениям сварных стыков, если им не сопутствуют дефекты сварки или грубые нарушения установленных режимов сварки. Остаточные напряжения в стыках перлитных трубопроводов снижаются при высоком отпуске, проводимом после сварки. В процессе эксплуатации при высоких температурах они относительно быстро релаксируют. Так, сразу после сварки электродами ЦЛ-14 в сварных стыках паропровода из стали 12МХ одного из котлов ТП-230, на котором в порядке эксперимента не производился отпуск сварных соединений, среднеквадратичные напряжения на внутренней поверхности стыка достигали 16,3 /сГ/жж . После 5 500 ч эксплуатации сварных стыков, не проходивших термической обработки, величина среднеквадратичных напряжений снизилась до 4,4 кГ1мм . [c.201]

Монтажные стыки трубопроводов нагревают в процессе термической обработки после сварки при помощи переносных муфельных печей сопротивления, индукторов или иропан-бутановых горелок. Наиболее совершенный из всех применяющихся способов нагрева стыков — индукционный. Частота тока низкая, поэтому прогрев получается сплошным. Термическую обработку сварных стыков поверхностей нагрева производят при помощи газовых горелок. На рис. 5-14,г сварной стык обозначен цифрой I. Рядом с ним располагают асбестовый манжет, под который направляют пламя газовой горелк . Манжет обеспечивает более равномерный нагрев сварного стыка. [c.209]

Обработка вертикальных пластин. Вертикальная пластина (рис. 147) сваривается из четырех частей — двух кованых головок и двух листовых элементов. Сварка их выполняется электрошлако-вым способом. Вначале сваривается головная часть с листовым элементом в полупластину, а после сварки двух полупластин заваривается средний стык. Материалом пластины является сталь марки 22К. [c.262]

Монтажные стыки трубопроводов нагревают в процессе термической обработки после сварки при помощи переносных муфельных печей сопротивления, индукторов или пропано-бутано-вых горелок. Наиболее совершенный ив всех применяющихся способов нагрева стыков—индукционный. Принцип индукционного нагрева сварных стыков такой же, как и при нагреве стали в случае индукционной поверхностной закалки. Но частота применяемого тока низкая, поэтому лрогрев получается сплошным. На рис. 127, а показан индуктор, применяемый для термической об работки стыков паропроводов. Схема питания индуктора представлена на рис. 127, б. [c.263]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

Для предупреждения образования трещин в швах при резком охлаждении после сварки стыки изолируют асбестом, термоматами или засыпают теплым сухим, песком и выдерживают до полного остывания. Для снятия внутренних напряжений и улучшения структуры шва после сварки стыки трубопроводов подвергают термической обработке. В монтажных условиях для этих целей применяют гибкие нагревательные элементы, либо. ис- [c.124]

Рекомендуемые тепловые режимы требуют Точного и тщательного соблюдения температур в пределах допустимых отклонений, поскольку эти стали проявляют повышенную чувствительность к подкалке. Нарушение этих режимов, например охлаждение стыков труб после сварки не до 150° С, а до комнатной температуры, приводит к резкому снижению пластичности металла и околошовной зоны и к возникновению опасности образования трещин. При этом происходит распад остаточного аустенита с образованием мартенсита, вследствие чего повышаются внутренние напряжения в сварном соединении и резко возрастает склонность металла к хрупкому разрушению. В сварном шве, не подвергнутом термической обработке, эти процессы протекают особенно интенсивно спустя сутки после окончания сварки. Поэтому для сталей мартенситно-ферритного класса кроме точного соблюдения режима охлаждения важным условием является проведение термической обработки сварного шва сразу же после сварки, в крайнем случае не позднее чем через 24 ч после ее окончания. Термическая обработка сварных соединений паропроводов из сталей мартен-ситно-ферритного класса проводится в условиях монтажа тепловых электростанций с особой тщательностью. Оптимальный тепловой режим сварки и термической обработки монтажного стыка паропровода диаметром 219X32 мм из стали 1Х12В2МФ приведен на рис. 3-49. [c.211]

Стыки труб пароперегревателей из высокохромистой стали 1Х12В2МФ подвергаются после сварки двойной термической обработке — нормализации при 1 030 Ю°С и последующему отпуску при 740° С. Режимы приведены в табл. 5-1. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...