Резьбовые Коэффициенты трения

Болтовыми, шпилечными, винтовыми и другими резьбовыми соединениями можно объединять в сборочные единицы детали, изготовленные из различных материалов, в том числе и из пластических масс. При назначении материала для деталей с подвижными резьбовыми соединениями (ходовые винты и др.) учитывают коэффициент трения. Две свинчиваемые детали из алюминиевых сплавов обычно не изготовляют, так как без применения специальных смазочных паст резьбовое соединение заклинивается, получается неразъемным. [c.278]

Сравнивая нагрузочную способность болтов, следует отметить, что 10 болтов, поставленных с зазором, при коэффициенте трения /=0,17 можно заменить одним болтом того же диаметра, поставленным без зазора. Однако резьбовые соединения болтами, поставленными без зазора, значительно дороже из-за сложности технологии изготовления. [c.292]

Расчет резьбового соединения, нагруженного поперечной силой. При установке болта (или винта) в отверстие с зазором (рис. 18.10, лс) применяется затянутое соединение, в котором поперечная сила Q уравновешивается силами трения, действуюш,ими по поверхности соприкосновения соединяемых деталей, Q < = Pfi. Здесь / — коэффициент трения i —число стыков соединяемых деталей Р — сила затяжки болта. [c.267]

Однако при вибрациях, носящих систематический или случайный характер, резьбовые соединения часто теряют напряжение предварительной затяжки в результате сминания микронеровностей на рабочих поверхностях резьбы и т. д., а также из-за самоотвинчивания (вызывается существенным снижением коэффициента трения в резьбе и на торце гайки при вибрациях и действием сдвигающих усилий). [c.509]

Пример. Определить величину момента Мд сил, вращающих винт, и к. п. д. Г) винтовой нары фрикционного пресса, если осевое усилие Q = 10 т (рис. 7.3, д). Винт и гайка имеют прямоугольную резьбу с размерами с = 60 мм, di = 48 мм, шаг резьбы S = 12 мм. Коэффициент трения скольжения в резьбовой паре f = 0,12. [c.162]

Гер — средний радиус резьбы р — коэффициент трения в резьбовой паре. [c.89]

На основании данных, приведенных в [29], можно принять следующие значения коэффициента трения в резьбовой паре с применением смазки — 0,18 без применения смазки — 0,23. Были подвергнуты испытаниям линзы из полиэтилена, полиформальдегида, полипропилена, смолы П-68, поликапролактама. [c.89]

Завинчивание резьбовых деталей с достижением нужного крутящего момента в ,условиях вибрации проходит более "стабильно, так как эффективный коэффициент трения в колебательном процессе заметно ниже. Трение в резьбовой паре в процессе сборки снижается. [c.402]

Смазки для пары трения титаи—титан. В последнее время титан, благодаря ряду его специфических свойств (высокая коррозионная стойкость, малый удельный вес, высокая прочность), получает все большее применение во многих отраслях промышленности. В судостроении титан широко используется для деталей арматуры, трубопроводов и других изделий, работающих в присутствии морской воды. Распространение титана, как конструкционного материала, сильно осложняется его низкими антифрикционными свойствами. Коэффициент трения скольжения / для пары титан—титан высок (до 0,5 и выше), и такая пара обладает весьма высокой склонностью к задиру и заеданию. Это обстоятельство делает невозможным применение титана в подшипниках скольжения, а также в арматуре (резьбовые соединения, клапаны и т. д.). [c.76]

При проверке смазок на затянутых титановых резьбовых соединениях было установлено полное отсутствие заедания их рабочих поверхностей. Таким образом, разработанные смазки снижают коэффициент трения для указанных пар трения в 10—25 раз по сравнению с коэффициентом трения пары титан — титан без смазки. [c.78]

Коэффициент трения (i. при стальной шпильке можно принять равным 0,1—0,2 для стального корпуса, 0,07—0,15 для чугунного, 0,04—0,1 для корпуса из алюминиевого сплава или бронзы. Коэффициент трения уменьшается с увеличением натяга по среднему диаметру резьбы, что следует учитывать в тугих резьбовых соединениях. [c.132]

Динамометрические и предельные ключи применяют также для контроля степени затяжки резьбовых соединений, собранных с помощью механизированных средств. Этот способ контроля не может быть рекомендован, ибо для смещения гайки, в связи с повышенным коэффициентом трения (речь идет о трении покоя), в этом случае требуется заведомо больший момент, чем тот, которым соединение затянуто. В результате годными могут оказаться и те соединения, затяжка которых недостаточна. [c.190]

Для более точного определения коэффициентов трения в элементах резьбового соединения предельный момент, необходимый для затяжки ответственных соединений, следует устанавливать опытным путем — затяжкой таких соединений ключами с контролем, возникающей осевой силы, имея в виду, что момент связан в общем виде с силой затяжки равенством [c.193]

В реальных механических системах причиной гистерезисных явлений служит не только внутреннее трение в материале, но и конструкционное трение в опорах и формально неподвижных соединениях (прессовых, болтовых, резьбовых и др.) в последнем случае трение возникает вследствие малых проскальзываний по контактным поверхностям. Во многих случаях влияние конструкционного трения даже превосходит влияние внутреннего трения. Конструкционное трение также практически не зависит от скорости, и поэтому для его описания пользуются выражениями типа (11.51), не содержащими скорости (или частоты процесса). В ряде случаев удается вычислить постоянные к я п по параметрам системы и значению коэффициента трения, в других случаях эти постоянные приходится определять опытным путем. [c.50]

Для расчета должны быть известны геометрия и механические характеристики материалов фланцев, прокладок и элементов резьбового соединения, диаграмма нагружения и разгрузки прокладок (может быть нелинейной), величина податливости резьбового соединения шпилька—корпус и шпилька-гайка, коэффициент трения для контактирующих поверхностей, величина нагрузок. Расчет выполняется на ЭВМ. [c.121]

Примечание. В формулах приняты обозначения W — развиваемая сила зажима в кГ М — момент на рукоятке в кГ -см, I, h, U 1, —длины плеч прихвата в мм[ 1 — угол подъема кривой эксцентрика в град-, — угол трения между эксцентриком и опорной плоскостью г — расстояние от центра вращения эксцентрика до точки соприкосновения с опорной плоскостью в лш tg Ф = — коэффициент трения на оси эксцентрика е — эксцентрицитет в, мм-, 3 — угол поворота эксцентрика в град-, ф — угол трения в резьбовом соединении ft — коэффициент, учитывающий смещения точки приложения силы Q относительно оси / = /2=0,1— коэффициент трения q — сопротивление пружины в кГ Т1 — коэффициент, учитывающий трение в шарнирных соединениях и направлениях ф, — угол трения на скосе клипа tg ф, = ig ф = / [c.93]

При затяжке резьбовых соединений находят применение различные конструкции предельных ключей а) тарированные ключи, рассчитанные на автоматическое выключение их при достижении заданного усилия затяжки б) динамометрические ключи, контролирующие усилие затяжки в процессе завинчивания гайки (винта) с помощью специальных указателей. Так как прикладываемое усилие затяжки в значительной степени зависит от коэффициента трения, на который оказывает влияние качество сопрягаемых поверхностей болта и гайки, их чистота обработки, смазка, покрытие и др., то применение предельных ключей не гарантирует точной величины затяжки во всех случаях. [c.500]

Первый и второй способы применяют для различных типов резьбовых соединений, причем им присущи неточности затяжки. При первом способе неточность зависит от состояния резьбы и опорных поверхностей. Здесь коэффициент трения уменьшают путем повышения чистоты трущихся поверхностей, а также применения покрытий (кадмирования, омеднения) в сочетании со смазкой. [c.120]

Влияние различных факторов на коэффициент трения в резьбовых соединениях рассмотрено в гл. 11. [c.19]

Кривые изменения коэффициента kf в зависимости от й X Р при различных коэффициентах трения /р даны на рис. 2.6. Можно отметить малое влияние шага резьбы на значение kf. При ориентировочных подсчетах момента, закручивающего тело болта (шпильки), можно принять /р = 0,20, что соответствует (см. рис. 2.6) значению kf 0,12. Установим соотношение между касательными и нормальными напряжениями в стержне болта при затяжке резьбового соединения. Если на стержень действует крутящий момент Г, то максимальное напряжение в упругой области (рис. 2.7, а) [c.20]

Для определения момента на ключе или коэффициентов трения проводят опыты с измерением силы затяжки Fq на специальных резьбовых динамометрах. Опытное определение зависимости = — f (Fq) при испытаниях выборочных партий болтов, а также использование опубликованных результатов исследований позволяют лишь уменьшить погрешность силы затяжки соединения. [c.332]

Соединения из титановых сплавов. Резьбовые соединения из титановых сплавов характеризуются большими значениями коэффициентов трения в резьбе и на торце гайки. В связи с этим возрастает опасность скручивания болтов и шпилек малого диа- [c.335]

Коэффициенты трения в резьбовых соединениях из титановых сплавов [c.336]

Присутствие фосфора (до 15 %) в материале резьбовых деталей с покрытием, полученным химическим никелированием, существенно снижает коэффициент трения в резьбе. [c.347]

Коэффициент трения в формуле (11.6) зависит от многих величин и в первую очередь от натяга резьбового соединения и материала шпильки и корпуса. На рис. 11.9 показаны кривые изменения коэффициента трения в зависимости от натяга при завинчивании шпилек с резьбой Мб (Р = 1 мм). При увеличении [c.349]

В табл. 11.11 приведены значения вращающих моментов и коэффициента трения для резьбовых соединений с тугой резьбой. Коэффициенты трения при завинчивании шпилек на тугой резьбе существенно меньше, чем при затяжке соединений с зазорами в резьбе. Это можно объяснить высокими контактными давлениями и пластическими деформациями в резьбе при завинчивании шпилек. [c.351]

Выражения для показывают, что напряжения от скручивания, учитываемые коэффициентами С] и Сз, снижают функциональную способность резьбовых соединений, которую можно повысить за счет уменьшения коэффициента трения в нарезке, нормирования обоснованной точностью и увеличения внутреннего диаметра резьбы. [c.353]

В реальных резьбовых соединениях это условие выполняется, даже если используется резьба с крупным шагом. Так, для метрических резьб с крупным шагом угол подъема винтовой линии по среднему диаметру резьбы находится в пределах 2°30 -3°30, а приведенный угол трения ф1 изменяется в зависимости от коэффициента трения в пределах от 6 (при / 0,1) до 16° (при / 0,3). Таким образом, все крепежные резьбы самотормозящиеся. [c.40]

Цианированный инструмент имеет повышенную стойкость. Повышение стойкости — результат как повышенной твердости поверхностного слоя, так и пониженного коэффициента трения при резании, что уменьшает износ и повышает красностойкость инструмента. Рекомендуется цианирование с глубиной слоя 0,01—0,03 мм, так как при больших слоях режущая кромка инструмента получается хрупкой. Жидкому низкотемпературному цианированию подвергают протяжки, сверла, резьбовой инструмент и некоторые другие виды инструмента из быстрорежущей стали. [c.405]

Здесь /=0,1-7-0,15 — коэффициент трения на торце гайки ф=5ч-6° — угол трения в резьбовой паре t 3= =30-f-40° —угол подъема винтовой канавки а=90 ° — угол поворота прихвата ар — угол подъема канавки прихвата Ои.т и йв.т — соответственно наружный и внутренний диаметры опорного торца гайки, мм q — сила сопротивления пружины, Н. [c.391]

Наклонные лучи левого нижнего квадранта Qj — позволяют определить момент затяжки на ключе Л1ат для стандартных резьбовых соединений с крупным шагом при соответствующем Qo и коэффициенте трения /== 0,15. [c.293]

При механических соединениях в конструкциях, которые должны быть герметичными, фланцевое соединение предпочтительнее перед резьбовым это вызывается тем, что коэффициент трення при скольженни тантала по танталу большой, нарезка легко нарушается н конструкция теряет герметичность. Тантал обладает способностью при работе привариваться к большинству металлов [5]. [c.415]

Более точно учесть коэффициенты трения конкретной резьбовой пары при данных условиях затяжки резьбового соединения можно с помощью универсальных силоизмерителей. Прибор (рис. 147) конструкции М. А. Щуренко позволяет вести измерения одновременно всех основных нагрузок, возникающих в резьбовом соединении величину моментов на ключе от сил трения в резьбе и на опорной поверхности гайки, а также осевую силу затяжки. [c.194]

В арматуре применяют пары винт — гайка, резьбовые втулки, втулки вкладышей из бронз БрАЖМц 10-3-1,5, БрАЖ 9-4, БрАМц 9-2 и других, которые работают в воздушной среде при комнатной и повышенной температурах в условиях сухого трения. Эти бронзы в паре со стальными деталями имеют низкие коэффициенты трения. [c.243]

Одно из решений этой проблемы, ставшее уже классическим, основано на том, что винты ввинчиваются не непосредственно в материал детали, а в промежуточный элемент (резьбовую втулку), выполненный из материала с большей прочностью и меньшим коэффициентом трения. Втулки могут быть заформо-ваны (залиты, запрессованы) или ввинчены в отверстие готовой детали. Они изготовляются обычно из стали, бронзы, алюминиевой бронзы, латуни и т. п. [c.148]

Поверхность резьбы повреждается частицами окислов при плотном заполнении окислами зазоров между гайкой и шпилькой. Такое заполнение имеет место как при длительной работе резьбового соединения в условиях высоких температур, так и при кратковременной работе соединений с малыми начальными зазорами. Поэтому необходимо применять специальные смаз ки, препятствующие схватыванию окисных пленок и снижающих прочность общего окисного слоя в зазорах и уменьшающих коэффициент трения. Например, рекомендуется применять графитомедистую смазку (10—25% порошковой меди, 20— 15% чешуйчатого графита, 70—60% глицерина по массе) или дисуль-фидмолибденовую (46% глицерина и 54% дисульфидмолибдена по массе). Однако применение одних только смазок без обеспечения достаточного зазора в резьбовом соединении не устраняет заедания, так как при малых зазорах смазка не может быть подведена к трущейся поверхности. Поэтому резьбовые соединения должны иметь гарантированный зазор, в который может быть введен слой смазки. [c.397]

Следует отметить, что при всех исследованиях трения в резьбовых соединениях наблюдается большой разброс значений /р и /т, причем разброс /р больше, что свидетельствует о менее стабильном качестве резьбы по сравнению с торцом гайки. Меньший разброс имеют значения приведенного коэффициента трения (табл. 11.3), поэтому в зарубежной практике этот коэффициент используется в основном при расчете момента затяжки резьбовых соединений. Хернигом и Зидером показано, что с увеличением числа затяжек разброс /р и уменьшается. [c.334]

С увеличением скорости завинчивания коэффициенты трения в резьбе и на торце уменьшаются. Это необходимо учитывать при ручной затяжке тарированным инструментом (особенно предельными ключами) резьбовых соединений с с 10 мм, так как вследствие неравномерного вращения инструмента в процессе затяжки (перехват ключа, затяжка рывками) возможны недотяжка или перетяжка резьбовых соединений. Переход с ручной сборки резьбовых соединений на механизированную может вызвать существенную перетяжку резьбовых соединений. [c.334]

Необходимо отметить, что оценка СМ по его влиянию на коэффициенты трения в резьбовом соединении не является полной. Основное требование, предъявляемое к СМ в данном случае, — высокие противозадирные характеристики. Такими свойствами обладают графитовые смазочные материалы (типа НК-50 и Др.), M0S2 [13], масла с присадками жирных кислот или некоторых соединений серы, хлора и фосфора, обнаруживающие хорошее сцепление с молекулами металла и отличающиеся прочностью мономолекулярных слоев и способностью самовосстановления, что очень важно при больших удельных давлениях на поверхности витков. Подробно вопросы применения противозадирных смазочных материалов изложены в работе Боудена и Тейбора. [c.335]

В табл. 11.6 приведены результаты исследования свинчива-емости соединений из различных сталей и сплавов. Наибольшее среднее контактное давление установлено из условия обеспечения 50 завинчиваний (затяжек). Видно, что большая часть соединений обладает повышенной склонностью к заеданию даже при невысоких контактных давлениях (ртах — 5. .. 25 МПа) и, как следствие, низкие напряжениях затяжки (Oq max 0,15от В результате механические характеристики материалов резьбовых деталей используются лишь частично. Коэффициенты трения в резьбе имеют высокие значения и подвержены большому разбросу (особенно при увеличении числа затяжек), что связано с повреждением поверхности резьбы. [c.339]

Обычно антифрикционные свойства СМ оценивают по коэффициенту трения в резьбе и на торце гайки с помон ыо резьбовых динамометров. [c.340]

Эффективным средством предотвращения заедания является также нанесение различных покрытий и оксидных пленок. Покрытия должны быть более мягкими, чем материал резьбовой детали, и деформироваться без разрушения пленки. Для защиты от коррозии, уменьшения коэффициентов трения и их стабилизации применяют ряд стандартных покрытий (цинковое с хромати- [c.343]

Наряду G указанными покрытиями в ряде отраслей машиностроения для уменьшения коэффициентов трения и их стабилизации применяют свинцевание и нанесение цинкового покрытия с последующим пассивированием. Хорошие результаты дает также электролитическое висмутирование в растворе, содержащем три-лон Б, сегнетову соль, едкий натр и др. Следует отметить, что висмутирование, цинкование, свинцевание, лужение и особенно кадмирование недопустимо для резьбовых соединений, работающих при температуре свыше 200 X, так как в этом случае наблюдается разрушение затянутых болтов (шпилек) из-за проникновения цинка, кадмия и других элементов в металл болта (эффект Ребиндера), Для нормальной работы соединений необходимо, чтобы рабочая температура не превышала температуры плавления покрытия. [c.346]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Исследования Сопвита показывают, что распределение нагрузки между витками резьбы может быть улучшено либо путем уменьшения высоты гайки, коэффициента трения между соприкасающимися поверхностями резьбы, либо увеличения внешнего диаметра гайки, шага резьбы, угла профиля резьбы, коэффициента формы резьбы. Из сказанного, однако, не следует, что прочность резьбовых соединений определяется всегда упомянутыми факторами, так как оказывают влияние и другие обстоятельства. [c.333]

Эффективность противокоррозионной защиты высоконагруженных резьбовых соединений НКТ зависит не только от химической стойкости пшфытия по отношению к рабочей среде. Такое покрытие должно обладать достаточно высокой контактной прочностью, обеспечивающей много1фатнов свинчивание-развинчивание резьбового соединения без разрушения полимерного покрытия, определенной податливостью для заполнения при свинчивании зазоров в соединении, что позволяет герметизировать резьбовое соединение, низким коэффициентом трения. [c.207]

Гер —средний радиус резьбы винта, мм а 2°30 ч-3°30 — угол подъема винта резьбы условие самоторможения винта, болта (а 6°30 ) tg а=5/(2ягср) фпр — приведенный угол трения в резьбовой паре (фпр 6°40 ) tg коэффициент трения при плоском контакте двух сопрягаемых деталей (на нижнем торце гайки или винта) г — радиус цилиндрической части нижнего конца винта, мм s — шаг резьбы, мм R — радиус сферического конца винта в гнезде башмака, мм р 120° — угол между касательными к сферической поверхности винта в гнезде башмака, град /пр — приведенный коэффициент трения [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...