Коэффициент резьбовых

Болтовыми, шпилечными, винтовыми и другими резьбовыми соединениями можно объединять в сборочные единицы детали, изготовленные из различных материалов, в том числе и из пластических масс. При назначении материала для деталей с подвижными резьбовыми соединениями (ходовые винты и др.) учитывают коэффициент трения. Две свинчиваемые детали из алюминиевых сплавов обычно не изготовляют, так как без применения специальных смазочных паст резьбовое соединение заклинивается, получается неразъемным. [c.278]

Значения коэффициентов и берут из таблиц для ступенчатого перехода с галтелью (рис. 10.15, а — в) —табл. 10.10 для шпоночного паза—табл. 10.11 для шлицевых и резьбовых участков валов — табл. 10.12. Для оценки концентрации напряжений в местах установки на валу деталей с натягом используют отношения и А /А (табл. 10.13). [c.170]

Значение коэффициентов безопасности [s] и допускаемых напряжений при расчете резьбовых соединений можно выбирать по табл. 4.4. Значения коэффициентов безопасности [s] при расчете винтов с неконтролируемой затяжкой можно выбирать по табл. 4.5. [c.66]

Табл. 12.6. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений (К ) для шлицевых и резьбовых участков валов

Спецификой вероятностных расчетов резьбовых соединений в плане курса деталей машин является установление коэффициентов вариации основных параметров напряжений начальной затяжки, напряжений от суммарной нагрузки, пределов выносливости и коэффициента концентрации напряжений. За средние значения этих параметров в первом приближении можно принимать приведенные выше в этой главе значения. [c.119]

Сравнивая нагрузочную способность болтов, следует отметить, что 10 болтов, поставленных с зазором, при коэффициенте трения /=0,17 можно заменить одним болтом того же диаметра, поставленным без зазора. Однако резьбовые соединения болтами, поставленными без зазора, значительно дороже из-за сложности технологии изготовления. [c.292]

Решение. По таблицам справочников находим предел текучести для материала крюка <7 = 240 МПа. Принимая значение допускаемого коэффициента запаса прочности для незатянутого резьбового соединения [ ] = 3, определяем допускаемое напряжение [c.49]

Расчет резьбового соединения, нагруженного поперечной силой. При установке болта (или винта) в отверстие с зазором (рис. 18.10, лс) применяется затянутое соединение, в котором поперечная сила Q уравновешивается силами трения, действуюш,ими по поверхности соприкосновения соединяемых деталей, Q < = Pfi. Здесь / — коэффициент трения i —число стыков соединяемых деталей Р — сила затяжки болта. [c.267]

Однако при вибрациях, носящих систематический или случайный характер, резьбовые соединения часто теряют напряжение предварительной затяжки в результате сминания микронеровностей на рабочих поверхностях резьбы и т. д., а также из-за самоотвинчивания (вызывается существенным снижением коэффициента трения в резьбе и на торце гайки при вибрациях и действием сдвигающих усилий). [c.509]

Для типовых звеньев (зубчатых колес, цилиндрических и призматических стержней и др.) и отдельных их частей (шарикоподшипников, резьбовых соединений и т. п.) имеются справочные данные, в которых содержатся формулы для определения коэффициентов жесткости или же возможные диапазоны их изменения. Иногда вместо коэффициента жесткости указывается обратная величина, называемая коэффициентом податливости. [c.231]

Пример. Определить величину момента Мд сил, вращающих винт, и к. п. д. Г) винтовой нары фрикционного пресса, если осевое усилие Q = 10 т (рис. 7.3, д). Винт и гайка имеют прямоугольную резьбу с размерами с = 60 мм, di = 48 мм, шаг резьбы S = 12 мм. Коэффициент трения скольжения в резьбовой паре f = 0,12. [c.162]

Для цилиндрических образцов (рис. 133,в) требуются резьбовые головки достаточно большого диаметра. Для образцов из высокопрочной стали и титана рекомендуется головка, диаметр которой составляет около трех рабочих диаметров для сталей средней прочности и алюминиевых сплавов эта величина равна 2,2-4-2,5. При правильном выборе формы и размеров образцов коэффициент концентрации напряжений для случая работы материала в пределах упругости не превышает 1,025—1,05 [127]. [c.240]

В связи с таким характером разрушения необходимо изучение трещиностойкости материалов (предназначенных для изготовления резьбовых соединений) при продольном и поперечном сдвигах. В работах [4—6] приведена подробная библиография работ, выполненных советскими и зарубежными исследователями по оценке трещиностойкости и методом испытаний в условиях продольного и поперечного сдвига. Вопросы расчета коэффициентов интенсивности напряжений применительно к крепежным изделиям энергетических установок рассмотрены в работе [7]. В зависимости от протекания процесса разрушения поле напряжений в вершине трещины определяется тремя коэффициентами интенсивности напряжений. Вид излома образца с трещиной является объективным критерием смены одного механизма разрушения другим. В работе [4] приведены возможные схемы разрушения образцов материала с наклонными боковыми трещинами в условиях хрупкого (обобщенный нормальный обрыв) и квазихрупкого (смешанное разрушение и продольный сдвиг) разрушений. [c.388]

Процессу разрушения резьбовых соединений с крупными шагами лучше соответствует механизм разрушения с нормальным отрывом,, описываемый коэффициентом Ки- [c.388]

Проведенный анализ сопоставления результатов эксперимента и расчета показал, что скорость развития трещины удовлетворительно может быть описана выражением (2) как для образцов с концентратором, так и для резьбовых соединений при различных значениях коэффициента асимметрии нагрузки. [c.390]

Гер — средний радиус резьбы р — коэффициент трения в резьбовой паре. [c.89]

На основании данных, приведенных в [29], можно принять следующие значения коэффициента трения в резьбовой паре с применением смазки — 0,18 без применения смазки — 0,23. Были подвергнуты испытаниям линзы из полиэтилена, полиформальдегида, полипропилена, смолы П-68, поликапролактама. [c.89]

Завинчивание резьбовых деталей с достижением нужного крутящего момента в ,условиях вибрации проходит более "стабильно, так как эффективный коэффициент трения в колебательном процессе заметно ниже. Трение в резьбовой паре в процессе сборки снижается. [c.402]

В последующей модели радиус по дну впадины был увеличен от 0,9 до 3,3 мм без изменения радиуса 1,27 мм (фиг. 10.47). Коэффициент концентрации напряжений при этом уменьшился до 5,8. Закругление по такому большому радиусу потребовало уменьшения канавки в конце резьбового участка на 0,6 мм. [c.315]

Глубина проникновения во .муш,ения напряжений от центра впадины в тело стержня невелика ( — 0,5/2, /г — рабочая глубина профиля). Это позволяет отнести резьбу к мелким выточкам (по классификации Г. Нейбера). Однако рассчитывать теоретический коэффициент концентрации напряжений в резьбовом соединении по формуле Г. Нейбера нельзя, как это рекомендуется в работе [23]. Дело в том, что формула Нейбера справедлива лишь для растягиваемого стержня с выточкой, имеющей иена ружейный контур, у которой наибольшее напряжение действует в центре впадины. [c.151]

Коэффициент концентрации напряжений для резьбового соединения [c.164]

На рис. 4.22 приведены графики коэффициентов концентрации в основании первого нагруженного зуба шпильки в резьбовом соединении шпилька-гайка для различных соотношений do/s и толщины гайки. Коэффициенты концентрации подсчитаны по приведенной формуле, в которой коэффициент распределения усилий Кр подсчитывается при податливости зуба 60 = 1,78 для малых значений отношений do/s значения коэффициентов концентрации на этих графиках являются верхней границей и действительное значение может быть только ниже на 10-15%. [c.165]

Это говорит о том, что имеет место не классический случай соединения шпилька-корпус (соединение типа стяжки), для которого, пользуясь методикой расчета, изложенной в предыдущем параграфе, можно определить величину коэффициента концентрации. Рассматриваемое резьбовое соединение шпилька—корпус имеет существенную особенность, проявляющуюся во взаимном влиянии соседних шпилек. [c.168]

В резьбовых соединениях предельная амплитуда напряжении Оа lim практически не зависит от среднего напряжения, достигающего иногда больших значений (Стзат 0,4стг), поэтому в расчетах коэффициент безопасности проверяют по амплитудным (формула 1.24) и максимальным напряжениям. [c.63]

Наклонные лучи левого нижнего квадранта Qj — позволяют определить момент затяжки на ключе Л1ат для стандартных резьбовых соединений с крупным шагом при соответствующем Qo и коэффициенте трения /== 0,15. [c.293]

Роль жесткости сопрягаемых деталей отчетливо проявляется в резьбовых соединениях. Для болтов и шпилек стандартных размеров из углеродистой стали (сгв= = 60 кгс1мм ), нагруженных повторным растяжением, эффе1 ивный коэффициент концентрации (Л,)д = [c.153]

Для резьбовых соединений конструкций и аппаратов различного назначения широко применяются низколегированные теплоустойчивые стали с пределом текучести, равным 750—900 МПа, и пределом прочности 800—110 МПа. В работе [4] исследована трещиностойкость стали 25Х1МФА, приведены диаграммы предельного состояния при различных механизмах разрушения, показано влияние уровня предела текучести, размера, масштабного фактора, скорости деформирования на коэффициент интенсивности напряжений Ашс в условиях продольного сдвига. Связь между Кщс и К с приведена [41 в следующем виде [c.388]

Представлены результаты исследования сопротивления деформированию и разрушению широко применяемых в энергетике шпилечных сталей 25Х1МФ и 20ХМ1Ф1ТР. Установлено, что эти стали являются циклически стабилизирующимися. Исследованы закономерности распространения трещин в зоне концентратора, имитирующего профиль впадины резьбы М20, проведено соиоставление с данными для резьбовых соединений такого же размера. Закономерности распространения трещин хорошо описываются уравнением типа Формана. Рассмотрены особенности процесса разрушения в резьбовых соединениях, показана возможность описания этого процесса с помощью использования трех коэффициентов иитенсивности напряжений. [c.437]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

При использовании болтовых соединений вместо заклеиок изгибающий момент иа гайке при прочих равных условиях будет ниже, чем под головкой болта, так как значительная часть угла поворота (до 40%) гайки может компенсироваться за счет зазоров в. резьбе. Тем не менее гайку целесообразно размещать со стороны детали большей толщины, так как эффективный коэффициент концентрации напряжений в резьбовом соединении обычно существенно выше, чем иод головкой бэлта. [c.55]

Теоретический коэффициент концентрации напряжений в резьбовом соединенпи определяют по отношению к номинально.му напряжению в сечении внутреннего диахметра резьбы di под первым наиболее нагруженным витком [c.151]

В практических расчетах можно использовать следующие зависимости для определения теоретических коэффициентов концентрации напряжений в резьбовом соединении со стандартной гайкой и в свободной (неконтактирующей) части резьбы болта [c.152]

При механических соединениях в конструкциях, которые должны быть герметичными, фланцевое соединение предпочтительнее перед резьбовым это вызывается тем, что коэффициент трення при скольженни тантала по танталу большой, нарезка легко нарушается н конструкция теряет герметичность. Тантал обладает способностью при работе привариваться к большинству металлов [5]. [c.415]

Рассмотрим плоскодеформированное напряженное состояние зуба и впадин, которое возникает в резьбовых соединениях большого диаметра с относительно мелкой резьбой в зонах сопряжения. Область возмущения напряженного состояния, в которой требуется находить распределение напряжений и значение козффициента концентрации, удалена на большое расстояние от оси, и размеры этой области можно рассматривать как малые в сравнении с расстоянием от оси [33]. На рис. 4.17 показаны зависимости коэффициентов концентрации от соотношения размеров в плоской и осесимметричной задаче при растяжении пластинки и вала с выточками, глубина и радиус закругления в метрической резьбе шага 5=6 мм. При неизменной геометрии вьггочек, изменяя размер ослабленного сечения d, получаем зависимости коэффициентов концентрации в плоской и осесимметричной детали от d. Кривая 1 относится к плоской задаче, а кривая 2 — к осесимметричной. Из рисунка видно, что при увеличении размера d обе кривые сближаются и, начиная с некоторой величины, совпадают, что свидетельствует о практически полной идентичности напряженных состояний в окрестности впадин. В соответствии с зтим в случае нагрузки, приложенной непосредственно к зубу, можно принять, что напряженное и деформированное состояние, возникающее в зубе и в окрестности впадин, является плоским. [c.159]

Резьбовое соединшие корпуса и крышки реактора типа ВВЭР-440. Приведенные формулы и графики позволяют получать необходимые данные о величине усилия и коэффициенте концентрации в Первом наиболее нагруженном витке резьбового соединения шпилька-ганка. Что касается резьбового соединения шпилька-корпус, напряженное состояние которого сильно отличается от напряженного состояния соединения шпилька-гайка, то ниже будут даны рекомендации по расчетной оценке величин коэффициентов концентрации в таких соединениях. [c.166]

Отношшие наружного диаметра к шагу резьбы d /s = 23. Такому резьбовому соединению соответствует максимум величины коэффициента концентрации в свободной резьбе. Отсюда следует, что формула подсчета общего коэффициента концентрации (4.21) без соответствующих поправок относится к данному резьбовому соединению. Величина общего коэффициента концентрации в первой наиболее нагруженной впадине резьбы шпильки равна [c.167]

Эта величина коэффициента конце11трации относится к соецинению при условии оставления свободными 6-8 витков шпильки, считая от торца гайки до гладкой части, и является максимальной. Данная величина коэффициента концентрации может быть снижена, если гайку навинтить до первого или второго полноценного витка (витки не на сбег резьбы), считая от гладкой части, так как диаметр ее составляет примерно 0,97 dj. Коэффициетт концентрации в этом случае может быть снижен до величины К = 3,7. Таким образом, коэффициент концентрации для рассматриваемого резьбового соединения шпилька—гайка лежит в пределах 3,7 [c.167]

Резьбовое соединение шпилька-корпус. Реэьбовое соединение шпилька-корпус, рассматриваемое в настоящей работе, по своему напряженному состоянию является более сложным, чем соединение шпилька-гай-ка, и расчетное определ ие коэффициентов концентрации в нем связано с учетом факторов, точный анализ которых весьма затруднен. [c.167]

Исходя из изложенного выше рекомендации по расчетной оценке коэффициента концентрации в резьбовом соединении шпилька-корпус рассмотренного типа можно свести к следующей последовательности 1) определяется коэффициент распределения усилий Кр в эквивалентном соединении типа стяжки, объемлющая деталь которого выбирается из учета усредненной жесткости примьжающих зон 2) определяется коэффициент концентрации в первой наиболее нагруженной впадине резьбы шпильки (концентрация напряжения в резьбе корпуса меньше) по формуле [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...