Остановы расчет

В первую очередь остановимся на моделировании общих напряжений, которые действуют по объему всего коллектора, но высокий их уровень, как будет показано ниже, в основном локализован у жесткого клина коллектора. Поэтому при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений ползучесть будет реализовываться в незначительной по сравнению с объемом коллектора области. Иными словами, только в небольшой области будут изменяться начальные деформации, равные остаточным пластическим деформациям, обусловливающим возникновение общих напряжений. Очевидно, что уровень общих напряжений в каждой точке коллектора определяется всем полем начальных деформаций, действующих в зоне перфорации. Поэтому достаточно ясно, что локальная ползучесть материала в районе жесткого клина коллектора практически не приведет к снижению общих напряжений. Таким образом, их можно схематизировать идентично эксплуатационной нагрузке. Величина общих напряжений для расчета кинетики НДС и долговечности коллектора принимается равной максимальному уровню общих напряжений Ота , действующих в коллекторе (обычно локализованных у жесткого клина). [c.339]

Предварительно остановимся на некоторых понятиях и определениях, встречающихся при расчетах на прочность с учетом концентрации напряжений. [c.215]

Второй вопрос, как и вообще подробный расчет составных балок, излагается в специальных курсах (например, в курсе металлических конструкций). Здесь же остановимся только на расчете соединительных элементов. [c.311]

В главе XXI были рассмотрены расчеты валов на кручение, но при этом была сделана оговорка, что практически валы, как правило, одновременно испытывают и кручение и изгиб. Поэтому рассмотренный расчет является весьма приближенным. Здесь кратко остановимся на методике расчета валов с учетом совместного влияния кручения и изгиба. Сначала на двух примерах покажем, какие нагрузки вызывают деформации вала. [c.308]

Переходя к рассмотрению теоретических основ квантовой оптики, остановимся на двух группах вопросов. Первая включает в себя вопросы, связанные с расчетом вероятностей оптических переходов (однофотонных и многофотонных). Вторая связана с рассмотрением когерентности света в квантовой оптике. Здесь дается, в частности, краткий анализ различных состояний квантованного поля излучения, [c.241]

Из сказанного становится очевидным, что фрикционные передачи с металлическими рабочими поверхностями рассчитывают по контактным напряжениям. Остановимся на этом вопросе несколько подробнее, тем более, что в дальнейшем с расчетом на контактную прочность придется встретиться при рассмотрении зубчатых и червячных передач. [c.410]

Остановимся на некоторых методиках расчета, нашедших наиболее широкое применение в инженерных расчетах (табл. 2.1). [c.80]

Остановимся подробнее на расчете точки в поле течения (рис. 14.3, а). Пусть в соседних точках 1 ж 2 с координатами х, у и Х2, у2 известны параметры потока. Из точек 1 ж 2 исходят и пересекаются в некоторой искомой точке 3 две характеристики разных семейств. По известным параметрам потока определяем коэффициенты/И и тг дифференциальных уравнений (4). Точку пересечения характеристик можно определить (в первом приближении) как точку 3 пересечения касательных к характеристикам в точках 1 ж 2 решением разностных аналогов дифференциальных уравнений (4) [c.274]

Не ставя своей задачей детальный расчет уравнительных баков водопроводной сети, рассматриваемый в специальных курсах водоснабжения, остановимся лишь на гидравлической стороне основной сути вопроса. [c.132]

До сих пор мы рассматривали достаточно простые аудиторные примеры определения критических сил. В практике инженерных расчетов встречаются куда более сложные задачи. Стержень имеет, как правило, не постоянную, а переменную жесткость, а на устойчивость необходимо рассчитывать не отдельные стержни, а целые системы, состоящие из многих, связанных между собой стержней. Особое место занимают задачи устойчивости оболочечных конструкций, расчет которых представляет заметные трудности. В подобных случаях широко используются приближенные методы, в основу которых положен энергетический подход. Он допускает различные трактовки, но мы остановимся на одной, наиболее простой. [c.140]

Ранее были рассмотрены стержни, выполненные из идеально упругопластического материала. Теперь коротко остановимся на особенностях расчета закручиваемых стержней из упрочняющегося материала. Для решения задачи в напряжениях воспользуемся функцией напряжений (функцией Прандтля), через которую касательные напряжения определяются выражениями [c.320]

Остановимся теперь на вопросах, связанных с точностью метода молекулярной динамики, которые становятся особенно важными при усложнении вида потенциала межмолекулярного взаимодействия, так как в этом случае значительно увеличивается время вычислений. Пределы возможностей современных ЭВМ ограничены расчетами систем, состоящих из нескольких сотен чэ- стиц. Поэтому важно проанализировать эффективность используемых разностных схем. Для системы твердых сфер разностные схемы сходятся достаточно хорошо, а для системы частиц с потенциалом взаимодействия Леннард—Джонса сходимость гораздо хуже, так как потенциал взаимодействия сильно зависит от расстояния. Поэтому при первоначальных исследованиях использо- [c.208]

При рассмотрении отдельных задач более целесообразное решение можно получить, если ввести в расчет конечные элементы иной, отличной от треугольника, формы. На некоторых из них кратко остановимся ниже. [c.125]

Так как модули упругости жидкости и материала стенок труб достаточно большие (например, для воды Е 2- 10 Па, для стали В 2- 10 Па, для чугуна Е - 10 Па и т. д.), то уменьшением объема в остановившемся слое жидкости вследствие его малости при выполнении расчетов вполне можно пренебречь, но для объяснения процесса гидравлического удара это имеет очень важное [c.102]

В п. 6.6 было дано понятие о начальном участке ламинарного течения в круглой трубе, описана в основных чертах структура потока и приведены приближенные зависимости для определения основных параметров этого участка. Остановимся на некоторых методах расчета начального участка в плоской и круглой трубах. Разработано несколько таких методов, причем [c.353]

В 6 гл. 6 было дано понятие о начальном участке ламинарного течения в круглой трубе и описана в основных чертах структура потока, а также приведены приближенные зависимости для определения основных параметров этого участка. Остановимся иа некоторых методах расчета начального участка в плоской и круглой трубах. Разработано несколько таких методов, причем одни опираются на теорию пограничного слоя, в основе других лежат приближенные уравнения движения. [c.388]

Остановимся на некоторых типовых статически неопределимых системах и приведем отдельные методические соображения по их расчету. [c.86]

Использование первичных характеристик. Теория подобия, или теория обобщенных переменных, лежит 3 основе расчетов практически всех теплообменных процессов и аппаратов [351. Остановимся на обобщенных переменных (числах, или критериях, подобия), для определения которых необходима информация о плотности потоков теплоты и массы (это еще раз подчеркнет значение такой информации, а также определит тенденции в построении новых обобщенных переменных на ее основе). [c.20]

Остановимся, наконец, на возможности расчета / -кривой по диаграмме разрушение р = pH), получаемой аналитически из интегрального вариационного принципа (4.6) [173, 175, 176]. [c.256]

Остановимся на общей структуре пособия. В первой главе рассматривается часто встречающаяся в инженерной практике задача расчета средних температур по моделям с сосредоточенными параметрами. Здесь же изложены методы решения систем линейных и нелинейных алгебраических уравнений и обыкновенных дифференциальных уравнений, дано описание соответствующего стандартного программного обеспечения. Подробно разобраны примеры программ расчета стационарных и нестационарных температур для системы, состоящей из твердых тел и движущихся жидкостей. Изучение первой главы необходимо для понимания материала следующих. [c.4]

Таким образом, неявная схема Эйлера устойчива при любых значениях Дт, или безусловно устойчива. Явная схема устойчива лишь при выполнении ограничения на значение шага (1.42), или условно устойчива. При попытках проводить расчеты с шагами Дт, превышающими предельно допустимые из условия устойчивости значения, происходит раскачка ( разболтка ) разностного решения, приводящая к абсурдным числовым результатам или даже к машинному останову из-за переполнения разрядной сетки. [c.31]

Программная реализация расчета результирующих лучистых потоков. Таким образом, при определении результирующих тепловых потоков в замкнутой системе серых диффузно излучающих тел с диффузным отражением возникают две задачи первая связана с вычислением коэс ициентов по заданной геометрии системы, вторая — с решением системы уравнений (6.6) и расчетом по формулам (6.8). Методы расчета угловых коэффициентов рассмотрим далее в 6.2, 6.3, а сейчас остановимся на задаче решения системы уравнений (6.6). [c.179]

Остановимся для примера на расчете рассмотренного выше углового коэффициента Флв- d (см. рис. 6.6) методом Монте-Карло. В качестве случайного вектора X здесь выступает совокупность двух значений координат х, у). Для получения простейшей функции плотности распределения р (х, у) можно принять, что компоненты хну статистически независимы и равномерно распределены на соответствующих интервалах своего изменения [а, Ь и [с, dV. [c.188]

Силовой расчет звена 1 мы также рассматривать не будем, ибо с решением такой задачи мы уже знакомы. Не будем мы определять и величины потерь на трение в подшипниках, но остановимся на особенностях определения потерь на трение в зацеплениях Так кан [c.108]

В заключение этого параграфа остановимся на определении упомянутой физической константы — вязкости и укажем, в каких единицах эта величина измеряется в технических расчетах. [c.231]

Остановимся вначале на расчете змеевиковых поверхностей нагрева и [c.209]

В соответствии с этим кинематический цикл поворотного механизма должен включать два интервала перемещения—i" и останова — В интервале останова выполняются соответствующие технологические операции время t" этого интервала определяется на основе соответствующих технологических расчетов в дальнейшем будем считать, что время задано. [c.261]

При расчете цикловой диаграммы механизма выталкивателя надо предотвратить возможность упора готового изделия в отходящий в свое правое положение высадочный ползун. Поэтому интервал перемещения выталкивателя (выталкивание изделия) должен начаться после того, как высадочный ползун уже начал свой отход вправо. Обычно задают в процентах или в абсолютных величинах перемещения поршня до момента начала перемещения выталкивателя. Отложив заданное перемещение S от точки d кривой /, определим на той же кривой точку е вертикаль, проведенная через эту точку, определит угол поворота ведущего вала, соответствующий началу интервала перемещения выталкивателя (ф=210°). Угол ф, который надо отвести на перемещение выталкивателя, может быть подсчитан, например, исходя из требований к максимальной допустимой скорости выталкиваемого изделия. При чрезмерно большой скорости изделие может перелететь через отводящий транспортер. В циклограмме (см. рис. 221, б) этому интервалу отведен угол ф=110°. Вытолкнув изделие, выталкиватель должен отойти назад (влево). Отход должен быть закончен ранее, чем начнется вталкивание следующей заготовки в высадочную матрицу (точка а кривой /). На интервал обратного перемещения выталкивателя отведен угол Ф=70°. Остальное время цикла этого механизма приходится на интервал останова (выталкиватель стоит на упоре). [c.286]

Расчеты, произведенные на основании квантовых условий (2), приводят к соответствию с опытом лишь для простейших атомных систем. В более сложных случаях условия (2) не оправдываются и, как мы увидим далее (гл. II), расчеты должны проводиться на основе квантовой механики. Тем не менее, мы несколько остановимся на применениях квантовых условий (2), так как исторически они сыграли большую роль в развитии наших сведений об атомах. [c.29]

Из возможных вариантов, 1, 2, 3, 5, 9, 13 наиболее полно используется заданный напор в варианте 13, на котором и остановимся. Расчет ветвей производим так же, как и в задаче 4-29, вычи- [c.192]

Из возможных вариантов 1, 2, 3, 5. 9, 13 наиболее полно ис-пользуетея заданный напор в варианте 13, на котором и остановимся. Расчет ветвей произведем так же, как и в зпдаче 4-29, вычислив предварительно отметки пьезометрической липии на магистрали в соответствии с потерями яа участках по варианту 13. [c.188]

В iiauiy задачу не входит подробное изложение современных теорий трения и методов расчета трущихся элемеыгов машин. Мы остановимся только на изложении элементарных сведений по теории трения, необходимых для решения простейших задач теории механизмов. [c.213]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

При известных размерах катков, их материале, передаваемой нагрузке (по которой определяется сила нажатия 2) можно выполнить проверочный расчет передачи на прочность. Здесь речь идет о так называемой контактной прочности, т. е. прочности рабочих поверхностей катков. Остановимся на этом вопросе несколько подробнее, тем более что в дальнейщем с расчетом на контактную прочность придется встретиться при рассмотрении зубчатых передач. [c.340]

В заключение настоящего раздела коротко остановимся на некоторых опытах по исследованию распространения света во вращающихся средах. Такие среды относятся к неинерциальным системам, и эта неинерци-альность может быть обнаружена из оптических опытов. При этом если осуществляется условие ц<Сс, где v — скорость точек на окружности вращающейся среды, то рассмотрение можно вести в рамках классической (нерелятивистской) физики, поскольку в этом случае мы имеем дело с эффектами первого порядка относительно vj и расчеты как по теории относительности, так и по классической теории дают один и тот же результат. [c.221]

В дальнейшем остановимся только на элементарном изложении простейших вопросов теории неустановившихся режимов примеии-гельпо к условиям работы гидростанций — определении максимальных значений давле-ппГц возникающих в простых напорных трубопроводах, и наибольших амплиту.т колебаний масс в простейших уравнительных резервуарах, минуя ири этом вопросы устойчивости колебаний масс, учета сил трения ири расчетах гидравлического удара на гидроэлектростанциях с очень длинными трубопроводами и т. и. [c.135]

Существенные затруднения в указанном расчете вызывает определение приведенных характеристик сечения. На отыскании их для прямоугольного сечения остановимся подробно ниже. Попутно следует отметить, что все расчетные формулы справедливы и в случае изгиба балки, не воспринимающей действия рсевых/сил. При. этом.надо лишь положить равными нулю нор- [c.179]

Остановимся на одном примечательном обстоятельстве. В первых сериях опытов, описанных в данном параграфе, для мишоней и ударннков диаметров 90 мм для скоростей удара Ус, 2,7 — 3,0 км/с глубина зоны постоянного упрочнения бя получалась на 3—5 мм меньше (соответствующая точка для Vo = 2,8 км/с отмочена кружочком на рпс. 3.5.4), чем это показано соответствующим прямоугольником, в первых опытах зависимость бн(Уо) практически выходила на насыщение но Uo- Теоретические расчеты с возможными вариациями /у2, п, , М не давали такого эффекта ). Лишь затем анализ (см. рис. 3.5.5) показал, что насыщение зависимости 6(i o) связано с дву-мерны.ми эффектами, а именно, определяется боковой разгрузкой второй волны на которой происходит фазовый переход [c.289]

Существует много различных способов интегрирования дифференциального уравнения (И) неравномерного движения воды в открытом призматическом русле. Далее остановимся на пояснении только способа Б. А. Бахметева, который и следует в настоящее время рекомендовать для расчета большинства русел, встречающихся в практике. [c.195]

Сначала разберем не торые обш,ие положения, а затем остановимся на особенностях расчета водопроводных, газопроводных и воздухопроводных систем. [c.267]

Для расчета КПД трехконтурных АЭС в уравнение (9.8) добавляется множитель, учитывающий КПД транспорта теплоты через теплообменники и трубопроводы промежуточного контура (Лпром.к = = 0,98). Затраты на собственные нужды АЭС рассчитываются с учетом механизмов всех контуров. Фактический эксплуатационный КПД станции оказывается несколько ниже расчетного вследствие работы на частичных нагрузках, дополнительных потерь при пусках, остановах и др. [c.355]

Порядок расчета. Расчет кулачкового механизма начинают с расчета ето икловой диаграммы. Предварительно на основе анализа условий выполнения заданной операции устанавливают структуру цикла механизма (число и относительное расположение интервалов перемещения и останова штанги). Одновременно выбирают тип механизма в соответствии с условиями его работы и с принятой общей компоновкой машины Для определения времени интервалов надо предварительно установить типы интервалов перемещений, т. е. выбрать значения коэффициентов и и законы движения. Пользуясь формулами, приведенными в табл. 8, подсчитываем значения численных ко фициентов А. Используя формулы 26, определяем время интервалов. Если время было задано, то, используя те же формулы, определяем t max и штанги И устанавливасм, соответствуют ли они допустимым. Затем строим цикловую диаграмму проектируемого механизма. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...