Ответвление

Ответвление линий электрической связи о —одной линии б —двух линий в — п линий (цифры указывают количество ответвлений) [c.315]

Линии электрической связи, электрически соединенные (с двумя ответвлениями) [c.271]

Выход к вертикальной шахте непосредственно через вертикальное ответвление I, направляющие лопатки в колене 5 с наплывами 3 , две решетки 8, 1 = 2= 0,45 [c.244]

Часто по условию размещения электрофильтра подводить газовый поток к нему можно только так, как показано на рис. 9.16. Идущий по общему газоходу / вниз поток раздваивается с помощью симметричного тройника 2 и через одно из двух ответвлений 3 и следующий за ним плоский диффузор 4 поступает в бункерную форкамеру 5 одного из электрофильтров 6. Отношение площадей сечений рабочей камеры аппарата и ответвления 3 м 12, а отношение площадей сечения рабочей камеры и выходного сечения диффузора Рц/Р 5. [c.252]

Примерно такие же результаты с указанными газораспределительными устройствами получаются и в случае подвода потока к электрофильтру, установленному на боковом ответвлении раздающего коллектора (см. табл. 9.10). [c.253]

Вход из бокового ответвления раздающего коллектора [c.256]

Направляющие лопатки 1, одна уголковая решетка 4, коллектор переменного сечения, вход через первое (по ходу потока) боковое ответвление при q Q = 0,4 [c.256]

То же, вход через второе боковое ответвление при = 0,42 То же, вместо направляющих лопаток полная разделительная стенка 3, = - 0,35 [c.256]

Неравномерность распределения расходов по боковым ответвлениям раздающего коллектора и соответственно по отдельным электрофильтрам данной установки объясняется, во-первых, неоднородностью потока на входе в коллектор, вызванной поворотами на 180 и 90° во-вторых, недостаточным [c.261]

На рис. 9.21, б показан участок газохода, идущий от четырех секций этих же электрофильтров через ответвления / к собирающему коллектору 2, а от последнего по отводящим участкам 3 к общему газоходу 4, соединенному с дымососом. Так как входные отверстия отводящего участка 3 расположены ближе (напротив) к двум средним секциям электрофильтров, наибольший подсасывающий эффект отводящего участка сказывается на потоках секций I (Э2) и II (Э1). [c.263]

Оценка степени равномерности распределения радиальных скоростей вдоль аппарата (но боковым ответвлениям коллектора) постоянного сечения может быть произведена иным путем. Так, в случае изолированного раздающего или собирающего канала уравнение Бернулли для двух сечений н—н и о—о (или зг—зг) (см. рис. 10.29) имеет вид [c.298]

Величины А/> и Ар,, определяют потери давления при проходе потока через проницаемую стенку радиального аппарата (боковое ответвление коллектора) соответственно в начальном сечении раздающей части аппарата (раздающего канала или, что то же, конечном сечении собирающего канала) и в конечном (для собирающего канала — начальном) сечении — у заглушенного торца, т. е. имеем [c.298]

Если известен не коэффициент сопротивления проницаемой стенки радиального аппарата (боковых ответвлений коллектора), а потери давления при прохождении через эту стенку (ответвление) для случая равномерного распределения радиальных скоростей, т. е. [c.299]

Часто возникает необходимость уравнивать скорости протекания жидкости вдоль проницаемой стенки аппарата (через боковые ответвления коллектора) путем создания переменного по длине стенки аппарата (по ответвлениям коллектора) сопротивления. Предварительный расчет дополнительного сопротивления, которое следует создать по отдельным участкам проницаемой стенки аппарата (боковым ответвлениям коллектора), может быть произведен по соответствующим формулам, вытекающим из приведенных уравнений. Действительно, избыточное статическое давление Ар определяет собой полные потери давления при протекании жидкости через проницаемую стенку (см. рис. 10.29) в сечении х—х (через -е боковое ответвление коллектора) [c.300]

Требование равенства скоростей во всех участках протекания жидкости через проницаемую стенку аппарата по всей ее длине (через все боковые ответвления коллектора), т. е. = ц = о,.,,, приводит к следующему выражению разности коэффициентов сопротивления для сечений х—х и н—н [c.300]

Рис. 10.30. Распределение скоростей истечения через боковые ответвления раздающего коллектора

Рис. 10.31. Распределение скоростей всасывания через боковые ответвления собирающего коллектора прямоугольного сечения ( = 21, = 3,75, ЫВл = 1,5, /7)н =

Если в раздающем коллекторе переменного сечения (рис. 10.42, (5) ответвления делать со стороны наклонной стенки, то [c.320]

Для изучения распределения концентрации пыли но ответвлениям выполняли опыты с кварцевым песком ( ),, 2,7 кг/см ), который предварительно измельчали в вибромельнице. Опыты проводили при трех дисперсных составах вылей (табл. 10.5). [c.322]

Пыль, уловленную каждым циклоном, взвешивали, и по ее массе определяли относительный расход пыли через каждое ответвление [c.322]

По ЭТИМ значениям х)/ подсчитывали концентрацию пыли на входе в ответвление [c.322]

Установка циклонов на боковых ответвлениях раздающего коллектора увеличивает сопротивление ответвления, а следовательно, повышает равномерность распределения потока по этим ответвлениям. За циклонами были установлены шиберы 9, с помощью которых можно было бы создать такое же распределение потока, что и без них. [c.322]

Обеспечение равномерного )заспределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аннаратов полочного тина простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока II соответственно способы выравнивания его по сечению. [c.10]

Коэффициент сопротивления всего участка установки, ириведенн1лй к скорости w-j, в сечении электрофильтра от сечения I—I раздающего коллектора до сечения IV—IV перед дымососом га 215. По отдельным участкам этот коэффициент распределяется следующим образом = 5,5, участок /—///, включающий раздающий коллектор с боковым ответвлением 1 (в котором установлены направляющие лопатки 2) и пл вный отвод 3 с направляющими лопатками 4 = 85, участок iff—fV, включающий вертикальный короб [c.243]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

С целью выравнивания распределения расходов по ответвлениям в колено 1 за РВП вместо направ.чяющих лопаток (которые не были применены из-за опасения завала их [c.250]

ЗОЛОЙ) устанавливали неполную перфорированную решетку (f = 0,30). На основании результатов ряда опытов были определены оптимальные высота решетки (Лр/0=0,37) и отдаление ее от днища канала (/г]/й = 0,15), при которых степень отклонения относительных расходов от единицы Дрг = рг — 1 не превышала 6 % (табл. 9.9). Не 1авномерность скоростей по выходному сечению диффузоров, установленных на ответвлениях, оставалась сравнительно высокой (максимальное значение Л(ц = 1,32 для пе()вого ответвления). [c.251]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток (f -- 0,45 и f - 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Му = 1,04 (зместо Л4к = = 1,22 при f 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — меиыисс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Направляющая лопатки /, одна уголковая решетка 4, вход через первое боковое ответвление, но коллектор постоянного сечения и qiiQ = 0,35 [c.256]

Золоулавливающая установка Хг 1. На рис. 9.19 показана схема золоулавливающей установки, состоящей из пары двухсекционных электрофильтров и подводящих и отво.-щщих участков с общими раздающим и собирающим коллекторами. Электрофильтры в данном случае значительно смещены относительно оси котла, поэтому раздающий коллектор выполнен с торцовым входом. При этом он имеет переменное сечение. Газ из регенеративных воздухоподогревателей после поворота в коленах / и 2 на 180° и затем на 90° направляется в раздающий коллектор 3, из которого через боковые ответвления 4 поступает в диффузоры 5, непосредственно примыкающие к форкамерам 6 электрофильтров 7. Сек- [c.260]

Несмотря па то, что раздающий коллектор в данном случае сужается по ходу потока [45], что должно способствовать лучщей раздаче потока по отдельным ответвлениям, распределение потока по обоим электрофильтрам получилось очень неравномерным. Это подтверждают результаты опытов на модели (М 1 15), приведенные в табл. 9.12. Независимо от наличия за электрофильтрами отводящего участка ([c.261]

В результате такого отбора остановились на двух вариантах реконструкции подводящих участков. Первый вариант представлен на рис. 9.23, а. Здесь полностью устранен существующий раздающий коллектор. После поворота вверх на 90 каждый из участков /, идущих от РВП, сразу разделяется на два ответвления 2 и 3. Пос.ледние соединяются непосредственно с подводящим участком данной секции электрофильтра. Ответвления с наибольшими углами поворота имеют разделительные стенки 4 (одну или две, в зависимости от угла поворота), которые обеспечивают лучшее распределение скоростей и концентрации пыли по сечению электрофильтров. [c.265]

Влияние отводящего участка собирающшо коллектора на распределение расходов по секциям может быть исключено одним из двух способов расположением входных отверстий обоих ответвлений отводящею участка на равных расстояниях от всех четырех секций электрофильтров (см. штриховые линии, рис. 9.21, б) или установкой перед выходными отверстиями двух средних секций электрофильтров (// для Э1 и / для Э2) по одной перфорированной решетке 5 (см. гл. 6). В данном случае коэффициент живого сечения каждой решетки согласно расчетным и опытным данным должен быть f 0,2- 0,30. [c.265]

X —на Ип и индекс х на индекс 1. Здесь п — общее количество боковых ответвлений коллектора I — порядковый номер ответгления, отсчитываемого, как и X, от заглушенного конца канала. [c.295]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

В раздающих коллекторах постоянного или переменного сечения с обычными ответвлениями (рис. 10.42) даже при выборе характеристики коллектора 4 = I 1 — ькР/к. обеспечивающей равномерное распределение скоростей (расходов) по всем ответвлениям, концентрация взвешенных в потоке частиц, особенно грубой пыли, распределяется неравномерно. Так как частицы обладают малым аэродинамическим сопротивлением, ответвляющийся поток не может их полностью увлечь за собой. Только в конце колл(жтора частицы, ударяясь о заглушенную стенку, теряют скорость и подхватываются потоком, идущим в последнее ответвление. Таким образом, в коллекторах указанного типа концентрация пыли в первых ответвлениях значительно меньще, чем в последнем, что не всегда желательно. Чтобы получить равномерное распределение взвешенных в потоке частиц, необходимо притормаживать их движение перед каждым ответвлением. Для этого можно использовать, например, устройство, изображенное на рис. 10.42, в. Внутри коллектора у каждого ответвления с помощью плавных козырьков, установленных над выходным отверстием, отсекается некоторая доля иылегазового потока. В работе [157] предложено выиустигь из боковых ответвлений в коллектор скошенные концы [c.320]

Следует отметить, что все изложенное в отношении распределения концентрации взвешенных частиц верно, когда транспортирующая скорость потока достаточно велика. В противном случае распределение концентрации взвешенных частиц может оказаться диаметрально противоположным. Так, например, для восходящего потока (см. рис. 10.41, а, б) и относительно малой скорости наиболее крупные частицы будут выпадать из потока, концентрироваться в нижней части подводящего газохода и попадать в ближайшие от входа циклонные элементы. В случае, рассмотренном на рис. 10.41, е, наибольшая концентрация взвешенных частиц будет при этих условиях в первых рядах циклонных элементов. Это же относится и кЦколлекторам постоянного сечения при относительно малых скоростях потока наибольшая концентрация пыли будет не в последних, а в первых от входа ответвлениях. [c.321]

Результаты некоторых экспериментальных исследований. На рис. 10.43 изображена экспериментальная установка, на которой [66] проводились опыты по определению распределения концентрации пыли по боковым ответвлениям раздающего коллектора с площадью начального сечения / ,1 = 250 х250 мм . Коллектор имел восемь боковых отве1влений (п = 8) площадь каждого ответвления / = 75-133 мм , так что относительная площадь = 2 //К = 1,28. [c.321]

Воздух нагнетался в испытуемый коллектор 5 вентилятором через камеру наддува 1. По пути к коллектору он запыливался с помощью тарельчатого пылепитателя 3 и 4. Для улавливания пыли на каждом из боковых ответвлений 6 был установлен циклон 8 (ЦН-15, D = 200 мм). Коэффициенты сопротивления всех восьми циклонов были практически одинаковы. Очищенный воздух из циклонов поступал в общий короб 10, из которого выпускался за пределы помещения. [c.321]

Результаты исследований раздающего коллектора постоянного сечения приведены на рис. 10.44, где даны зависимости относительных концентраций X н относительных масс З пыли от номера бокового ответвления при скорости потока = 17 м,/с и среднем медианном размере частиц ныли 511 13, 19, 23 мкм. Там же показана кривая распределения безразмерных расходов газа 1 / (Уотп)- [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...