Электрическая ширина полосы

Более сложная задача возникает в связи с большим отношением между детектируемыми оптическими частотами и электрической шириной полосы приемника ПЧ. Частота источников излучения волн сигнала и гетеродина должна быть стабильна в пределах малой доли электрической ширины полосы приемника, в противном случае частота биений будет уходить из полосы пропускания. Для управления дрейфом частоты лазера даже в пределах нескольких мегагерц необходимы усложненные системы частотной стабилизации. Для автоматического регулирования частоты гетеродина [94] можно также пользоваться устройствами с преобразованием частоты [71, 92, 93]. [c.523]

Выбирают фотоприемник с достаточной электрической шириной полосы, чтобы принять боковые полосы модуляции. На выходе приемника включают широкополосный усилитель, обеспечивающий усиление, необходимое для детектирования модуляции сигнала дискриминатором, если модуляция фазовая или частотная, или амплитудным детектором, если модуляция амплитудная. [c.524]

Для истинно теплового излучения оптическая ширина полосы — порядка 10 Гц или более, тогда как электрическая ширина полосы фотоприемников и схемы редко бывает больше 10 Гц. Следовательно, условие Av б хорошо выполняется. [c.262]

Существует и ряд других причин, по которым интерферометр интенсивностей представляет ценность, несмотря на его сравнительно низкую чувствительность. Во-первых, длины путей в двух плечах такого интерферометра требуется уравнивать только с точностью до доли с)В, где с — скорость света, а В — электрическая ширина полосы электронного устройства, обрабатывающего сигнал фотоприемника. В случае же амплитудного интерферометра необходимо уравнивать длины путей с точностью до доли /Av, где Av — оптическая ширина полосы интерферометра. Разница между электрической и оптической ширинами полос вполне может составлять несколько порядков величины. Следовательно, требования к точности юстировки в случае интерферометра интенсивностей существенно снижаются. [c.481]

Полное внутреннее электрическое сопротивление полосы шириной а и длиной /, выделенной на поверхности полуограниченного пространства, получим иа основании соотношений (1-20) и (1-22) [c.15]

Выражение для полного внутреннего электрического сопротивления полосы шириной а и длиной I, выделенной па поверхности полуограниченного пространства, получим, использовав соотношения (1-17) и (1-19) в виде [c.11]

Ширина полосы пропускания и равномерность АЧХ являются важными характеристиками пьезопреобразователей. Чем шире полоса пропускания, тем выше разрешающая способность УЗ-приборов, меньше мертвая зона, ниже погрешность определения толщины изделия, координат, скорости ультразвука. Для некоторых приборов, например ультразвуковых спектроскопов, широкая и равномерная полоса пропускания частот преобразователей является определяющим фактором качества контроля. Анализ работы преобразователей с плоскопараллельными пьезоэлементами и слоями показывает, что для них характерны ограниченная, весьма узкая полоса пропускания и продолжительный переходный процесс. Это обусловлено в основном двумя причинами многократными отражениями УЗ-колебаний в конструктивных элементах преобразователя и наличием ярко выраженных резонансных свойств пьезоэлемента. С целью расширения полосы пропускания следует применять преобразователи с неоднородным электрическим полем, физические свойства пьезоэлементов которых изменяются по толщине. [c.161]

Обычно принято считать, что точки А и В соответствуют часто там, при которых амплитуда динамических перемещений в l/V 2 раз меньше максимальной амплитуды. Ширина частотной полосы, соответствующей этим точкам, называется иногда шириной полосы, соответствующей половине рассеиваемой мощности— термин, заимствованный из теории электрических цепей, где амплитуда измеряется в вольтах, а электрическая энергия пропорциональна квадрату напряжения. Этот амплитудный коэффициент I/V2 характеризует уменьшение амплитуды в децибелах [c.148]

Общая ширина полос составляла 40 мм. Электрический ток к нагреваемым полосам подводился по медным шинам сечением 4 X 1 мм, расположенным заподлицо с профилем в пазах на выпуклой стороне лопатки вблизи входной кромки. Один из свободных концов шин ИСПОЛЬ зовался для подключения силовых проводов, противоположный — для замера падения напряжения на ленте. [c.63]

Излагаемый метод электрического моделирования позволяет учесть как неравномерность распределения температуры по ширине полосы, так и неравномерность скорости перемещения источника. [c.418]

В качестве примера показана электромагнитная волна с временем когерентности то, которая имеет вид синусоидального электрического поля со скачкообразным изменением фазы через интервалы времени то. Мы видим, что представление о временной когерентности непосредственно связано с монохроматичностью. В дальнейшем (в гл. 7) будет показано, хотя это очевидно из рис. 1.5, что электромагнитная волна с временем когерентности, равным То, имеет спектральную ширину А 1/то. В той же главе покажем, что в случае нестационарного пучка (например, лазерного пучка, полученного в результате модуляции добротности или синхронизации мод) время когерентности не связано обратно пропорциональной зависимостью с шириной полосы генерации и фактически может быть много больше, чем величина 1/Av. [c.20]

Для слежения за целью лазерному лучу передатчика придавалось небольшое коническое вращение. Принятое локатором отраженное излучение детектировалось и по сдвигу фаз между переменным электрическим сигналом с выхода фотодетектора и сигналом, пропорциональным углу поворота луча передатчика, вырабатывался сигнал управления приводами. Угол поля зрения, в котором производился поиск цели, равнялся 1°. Соотношение угловой скорости сканирования при поиске цели, ширины диаграммы направленности луча передатчика и размеров цели было таково, что при обнаружении цели формировался импульс длительностью 1,52 мкс. Это, в свою очередь, требовало, чтобы ширина полосы пропускания фотоприемника была не меньше 330 кГц (по положительным частотам). [c.215]

Помимо перечисленных предложены и испытаны интегральные модуляторы, которые работают по принципу интерферометра Маха—Цендера и используют брэгговское отражение от гребенки напыленных электродов, подобных встречно-штыревым преобразователям, применяемым в акустоэлектронике, а также модуляторы, основанные на вызываемом электрическим полем полном внутреннем отражении. Расчетная ширина полосы модуляции у приборов последнего типа достигает 6 ГГц. [c.221]

Для возбуждения и приема ультразвуковых колебаний используют ультразвуковые преобразователи (ПЭП). Их классифицируют по способу создания акустического контакта с изделием способу включения пьезоэлементов в электрическую схему дефектоскопа и расположению электрода относительно пьезоэлемента по ориентации акустической оси относительно поверхности изделия характеристикам направленности акустического поля ширине полосы рабочих частот [41], числу пьезоэлементов, динамике сканирования в плоскости падения. [c.111]

Подобно определению функции системы для общего нелинейного электрического квадруполя при известных входном и выходном напряжениях, восприимчивости получаются из соотношения Р,(Е.). Заданный при этом закон изменения напряженности поля может быть в принципе выбран в значительной мере произвольно. Однако как с теоретической, так и с практической точки зрения полезно рассмотреть два предельных случая, а именно случаи импульсных и стационарных условий. В первом случае мы встречаемся с узкими импульсами напряженности поля, которые во временном представлении математически описываются б-функциями. Во втором случае напряженность поля характеризуется фиксированным значением частоты и в частотном представлении описывается б-функцией. Как известно, такие б-им-пульсы напряженности поля невозможно получить ни во временном, ни в частотном представлениях, поскольку с ними было бы связано бесконечно большое содержание энергии. Поэтому мы должны представить себе импульсы конечной (во времени) ширины или колебания с конечной шириной полосы частот. Вместе с тем ширины импульсов или ширины частотных полос должны быть достаточно малыми, чтобы возможно было бы их описание при помощи б-функций. Это условие выполнимо, так как входящие в материальные уравнения восприимчивости являются величинами, имеющими физический смысл, и их необходимое математическое поведение поэтому обеспечено. [c.53]

Ширина полосы частот такого изолятора не превышает I—2%. Для увеличения широкополосности симметрично относительно опоры включаются четвертьволновые отрезки с пониженным волновым сопротивлением (рис. 17.26, б). Ширина полосы частот такого изолятора по уровню КБВ =0,9 составляет 20% [9]. Размеры широкополосных изоляторов для некоторых воздушных коаксиальных линий приведены в табл. 17.24 [1,201. Коэффициент запаса электрической прочности металлических изоляторов равен 3—4 [111. [c.635]

Температурные изменения влекут за собой изменения физических размеров элементов контуров, влияют на их электрические параметры, в результате этого происходит изменение ширины полосы пропускания, смещение резонансной частоты, уменьшение амплитудного значения резонансного напряжения, а также возникают механические повреждения. [c.32]

При интерференции монохроматических волн, распространяющихся навстречу друг другу, образуются стоячие волны (см. т. П1, 140). В этом случае, как видно из формулы (26.12), ширина полосы Ах равна Я/2, т. е. расстоянию между соседними пучностями или узлами. В случае электромагнитных волн пучности (узлы) электрического вектора Е совпадают с узлами (пучностями) магнитного вектора В. Таким образом, в стоячей волне электрическое и магнитное поля можно пространственно разделить и исследовать свойства и действия этих полей в отдельности. Моменты прохождения электрического и магнитного полей через максимум в стоячей волне не совпадают, а сдвинуты относительно друг друга на половину периода световых колебаний. Получение стоячих световых волн наталкивается на трудности, связанные с малостью длины волны. Эти трудности впервые были преодолены О. Винером (1862— 1927) в 1890 г. [c.252]

Простейшая модель поляризуемости рассматривает смещение на X () под действием электрического поля N заряженных частиц в единице объема с зарядом д. Электрическое поле не обязательно должно быть только внешним, а может включать в себя и поляризационные эффекты в веществе. В случае собственных колебаний решетки возвращающая сила определяет частоту собственных колебаний, а член с — ширину полосы. Классическое уравнение движения записывается в виде [c.387]

Метод эквивалентных схем оказывается весьма полезным при конструировании и анализе электроакустических преобразователей. Каждый из рассмотренных в предыдуш,их разделах пьезоэлектрических преобразователей является полосовым фильтром, характеристики которого можно получить в результате анализа его эквивалентной схемы методами теории электрических фильтров. В качестве примера рассмотрим преобразователь с пренебрежимо малыми потерями, который можно представить простой эквивалентной схемой с сосредоточенными постоянными, показанной на фиг. 52. Предполагаем, что выходные клеммы разомкнуты и все элементы схемы пересчитаны на одну сторону электромеханического трансформатора. Ширина полосы частот этой схемы определяется частотами Д и /р, а относительная ширина полосы [c.297]

Е—напряженность электрического поля (эффективное значение), ке/см-, ВИ —ширина полосы частот, % с—к.п.д., % < [c.310]

Частота контроля е представляет собой частоту эхо-импульса на входе в дефектоскоп, которая определяется как среднее геометрическое верхней и нижней граничных частот при уменьшении амплитуды на 3 дБ. Для ее измерения эхо-импульс диафрагмируется с помощью электронной вентильной схемы и подается на частотный анализатор. Точное измерение частоты контроля возможно только при пренебрежимо малом затухании звука в эталонном образце. Электрическая ширина полосы частот искателя определяется с помощью анализатора частот. На рис. 10.57 показаны примерные результаты измерений для миниатюрного наклонного искателя на частоте 4 МГц. [c.257]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

Анализаторы (фильтры). При помощи анализаторов определяют частотный состав шума и вибрации. Эти приборы Иредназначены для анализа электрических сигналов, поступаю-йцих с выхода шумомера на полосовые электрические фильтры. Анализирующие свойства фильтра характеризуются шириной полосы пропускания частот, коэффициентом передачи, крутизной спада частотной характеристики, разрешающей способностью, динамическим диапазоном и временем анализа. [c.37]

Оптимальной следует считать зависимость потерь преобразования от частоты, при которой требуемая ширина полосы пропускания достигается с наименьшими потерями преобразования. Общими условиями получения широкой полосы пропускания и низких потерь преобразования являются такие, при которых выход генератора и вход ЭМА датчиков электрически согласованы, исключены электрические источники потерь энергии в самом датчике, а в радиоцепи нет источников активных потерь между генератором и датчиком. Однако эти условия трудно реализовать, например, из-за изменения вно- [c.119]

В прошлом частотный 3. а. проводили с помощью резонаторов акустических, напр, резопаторов Гельмгольца. Набор таких резонаторов с разл. резонансными частотами позволяет проводить частотный 3. а., наблюдая, какие из резонаторов отк,пикаются на звук и с какой громкостью. В настоящее время 3. а. выполняют после преобразования звукового сигнала в электрический с номощью микрофона (в воздухе) или гидрофона (в воде). Применяют либо параллельный, либо последовательный 3. а. В первом случае электрич. сигнал пропускают через набор полосных фильтров с шириной Д/п, где п — номер фильтра, и получают частотный спектр. Наиб, употребительны анализаторы с постоянной относит, шириной полосы Д/п//ср П (/ср — ср. частота фильтра), равной 1, Vs или /в октавы. Совокупность напряжений на выходе фильтров представляет частотный спектр сигнала. В случае нестационарных сигналов спектр характеризуется накопленными за нек-рый интервал времени Т среднеквадратичными напряжениями на выходе фильтров. [c.71]

Эффект Франца — Келдыша заключается в наблюдаемом во внешнем электрическом поле размытии (сдвиге) края фундаментальной полосы поглощения полупроводников, благодаря чему становится возможным поглощение квантов света с энергией, меньшей ширины запрещснно ") зоны. Эффект обусловлен ошибкой в определении энергии электрона во внешнем поле (его косрдкиата нс мон ет быть определена), причем ширина полосы поглощения размывается ло Келдышу на вслмч ,ну [c.33]

Вычисления упрощаются, если предположить, что оптическая ширина полосы Ау падающего излучения намного больше ширины полосы В электрических сигналов, поступающих на вход схемы умножения. Такое предположение уже делалось в предыдущем пункте по другим соображениям. Оно хорошо выполняется для истинно тепловых источников, но требует осторожности в случае квазитепловых источников. Если действительно у В, то из выражения (6.3.17) видно, что электрический ток 1к () в любой момент времени равен интегралу по большому числу интервалов корреляции полей падающих волн. Поскольку поля падающих волн рассматриваются как комплексные круговые гауссовские случайные процессы (тепловое излучение), отсутствие корреляции означает их статистическую независимость каждый ток в действительности равен сумме большого числа статистически независимых вкладов, а вследствие этого в силу центральной предельной теоремы токи 1к () можно в хорошем приближении считать действительнозначными гауссовскими случайными процессами. [c.264]

Если исключить на время проблемы шумов и ширины полосы и ограничиться случаем идеально монохроматического лазера, то нетрудно найти представление для оператора плотности луча лазера. Поле излучения связано с электрическим дипольными векторами всех атомов активной среды лазера. Эти атомы имеют поляризацию, которая осциллирует вместе с полем и в то же время излучает в него энергию. Если активную среду рассматривать как целое, то она имеет осциллирующую плотность поляризации в макроскопическом масштабе, т. е. все соседние атомы дают одинаковый вклад в полную плотность поляризации. Так как производная плотности поляризации по времени есть распределение тока, то можно считать, что поле излучается осциллирующими токами. Когда лазер работает в режиме генерации, распределение тока известно оно имеет классическую величину. Далее, если лазер, как мы предположили, идеально стабилизирован, то ток просто [c.157]

Решение. Разложим мысленно световую волну на две составляющие, электрические векторы которых взаимно перпендикулярны и параллельны главным осям пластинки. При введении пластинки интерференционные полосы от каждой составляющей сместятся. Если введенная пластинка является пластинкой в полволны, то разность смещений составит половину ширины полосы. В этом случае при введении пластинки интерференционные полосы пропадут. При введении поляроида они появятся вновь. [c.479]

Временные спектры поля скорости могут быть или определены численно (по записям пульсаций скорости или с помощью применения преобразований Фурье к эмпирическим временным структурным функциям), или же найдены непосредственно с помощью пропускания электрических сигналов, пропорциональных пульсациям скорости, через фильтры спектрального анализатора. Обширная программа таких непосредственных измерений временных спектров поля скорости атмосферной турбулентности была выполнена, в частности, в Институте физики атмосферы АН СССР. В этих измерениях датчиками служили акустические анемометры, описанные в п. 8.3 части 1 полученные с анемометров сигналы пропускались через 30 полосовых фильтров (с шириной полосы по пол-октавы) спектрального анализатора, описанного в работе Бовшеверова, Гурвича, Татарского и Цванга (1969). Программа измерений ьключала измерения в приземном слое воздуха (на высоте 1 и 4 м над степью) спектров пульсаций вертикальной компоненты скорости w (Гурвич (1960а, б 1962)) и горизонтальной компоненты скорости (по направлению среднего ветра) и (Зубков-ский (1962)), многочисленные измерения спектров w на разных высотах (вплоть до 3—4 км) с борта самолета (Зубковский (1963), [c.425]

Развитие и оптимизация параметров элементов интегральной акустооптики связано с применением волноводных слоев с большим значением коэффициента акустооптического качества, малыми акустическими потерями в гиперзву-ковом диапазоне, с совершенствованием систем для возбуждения ПАВ. Например, в брэгговском акустооптическом модуляторе, разработанном для применения в радиоастрономии, ширина полосы устройства по уровню 3 дБ составила 530 МГц при центральной частоте 1,74 ГГц [11]. Оптические волноводы получены термодиффузией титана в ниобат лития. Для возбуждения поверхностных акустических волн применяли четырехсекционный встречно-штыревой преобразователь со сдвигом секций на 3/4 длины акустической волны. При электрической мощности 40 мВт эффективность дифракции в акустооптической ячейке составляла 0,1 %. Для расширения области фазового синхронизма и увеличения рабочей полосы интегральных акустооптических устройств рассмотрены взаимодействия поверхностных оптических и акустических волн на скрещивающихся пучках, а также взаимодействия оптических поверхностных волн с акустическими пучками, для генерации которых использованы встречно-штыревые преобразователи с наклонными штырями [11]. При центральной частоте 615 МГц полоса дефлектора составляла 430 МГц, а эффективность дифракции — 16 % при уровне мощности управляющего сигнала 200 мВт. Преобразователь состоит из двух последовательно соединенных секций, повышающих сопротив- [c.150]

Интегрально-оптический анализатор спектра на Ь1КЬОз может быть выполнен и с применением дифракционных решеток вместо планарных линз. При этом размеры устройства могут быть уменьшены более чем в два раза. Так, в анализаторе спектра такого типа с шириной полосы в 1 ГГц (0,333...1,333 ГГц) и разрешением 4 МГц для достижения 25 %-ной акустооптической дифракционной эффективности на частотах до 0,5 ГГц потребляемая электрическая мощность составляла 0,7 Вт и до 1,2 ГГц — 1,2 Вт. [c.153]

В принципе имеется возможность дальнейшего увеличения ширины полосы путем подключения серии фильтров как к электрической, так и к механической сторонам преобразователя, причем, как показал Баервальд [66], предельное значение ширины полосы равно [c.298]

В течение ряда последующих лет наука об электрриеских цепях не получила дальнейшего развития, что объясняется прежде всего отсутствием возможностей практического применения разработанных схем. Однако в связи с появлением высокочастотной аппаратуры для линий телефонной связи (систем уплотнения) необходимый стимул был получен. Такие устройства представляют собой по существу аппаратуру для радиосвязи, приспособленную для работы по проводным линиям, используемым вместо сред]я, в которой распространяются радиоволны. Вначале радиоканалы отделялись от других радиоканалов с помощью электрических настроенных контуров, которые представляли собой электрические аналоги акустических резонаторов Гельмгольца [6], разработанных за много лет до этого. Однако настроенные контуры в высокочастотных телефонных системах оказались неудобными для разделения каналов, так как они ие допускали регулировки ширины полосы пропускания и не позволяли достаточно эффективно разграничить полосу пропускания и полосу ослабления. Было найдено, что такнм требованиям удовлетворяют фильтры, поэтому они и были применены для разделения каналов в первых высокочастотных телефонных системах. [c.400]

Волноводные линии задержки можно характеризовать 1) формой характеристики задержки, 2) избирательностью по отношению к нежелательным модам колебаний, 3) избирательностью по отношению к многократно отраженным сигналам, 4) средними потерями в полосе пропускания, 5) шириной полосы пропускания и (3) средней частотой. 1 огда преобразователь электрически согласован с нагрузкой [1], что необходимо для уменьшения потерь, три первые характеристики определяются главным образом типом упругих волн, распространяющихся в матер1шле ЛИН1Ш, и характером колебания преобразователя. Средние потери в полосе пропускания зависят от тех же факторов, но, кроме того, в значительной степени определяются затуханием ультразвука в материале линии задержки, которое для большинства материалов увеличивается с новыиюнием частоты. Поэтому средние потери в полосе пропускания зависят также от материала и рабочей частоты. [c.490]

Первые четыре характеристики для различных нормальных воли рассматриваются в 2—6 настоящей главы. Ширина полосы пропускапия зависит от акустических сопротивлений материала линии и преобразователя, пьезоэлектрических или магнитострикционных свойств преобразователя и электрического [c.490]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...