Период решетки твердых растворов

Первая группа элементов при легировании никеля образует твердый раствор замещения до тех пор, пока период кристаллической решетки не достигнет 0,370 - 0,388 нм. Дальнейшее легирование элементами Сг, Мо, W приводит к образованию в структуре сплава интерметаллидных соединений - плотно упакованных фаз, присутствие которых, как правило, снижает механические свойства, Следовательно, количество элементов первой группы должно быть таким, чтобы период решетки никелевого твердого раствора не превысил указанных значений. При этом прочностные характеристики однофазных сплавов в литом состоянии следующие <7в = 588 МПа a-j = 294 МПа. Период решетки твердого раствора на основе никеля при легировании изменяется по уравнению п [c.411]

ПЕРИОДЫ РЕШЕТКИ ТВЕРДЫХ РАСТВОРОВ ЗАМЕЩЕНИЯ И МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ [c.82]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на алюминиевой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов и соединений на алюминиевой основе от состава приведены на рис. 17—23, зависимости периодов решетки алюминия и бинарных твердых растворов на алюминиевой основе от температуры — на рис. 24—27. [c.82]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на кобальтовой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов и соединений на основе кобальта от состава приведены на рис. 33—40, зависимости периодов решетки кобальта от температуры—на рис. 41—43 и зависимости периодов решетки тройных сплавов на кобальтовой основе от состава —на рис. 44—46. [c.84]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на медной основе. [c.84]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на основе хрома. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на основе хрома от состава показаны на рис. 58—60, зависимости периодов решетки хрома от температуры — на рис. 61, 62 и зависимости периодов решетки тройных и четверных твердых растворов и соединений на основе Сг от состава — на рис, 63—68. [c.84]

Рис. 25. Зависимости периодов решетки твердых растворов AI—Zn при 360 °С (кривая t) и после закалки при 25 °С (кривая 2) от молярной доли Zn

Рис. 33. Зависимости периодов решетки твердого раствора Со от молярных долей Аи, Мп, Zn, Fe, N1, Pt, Mn

Рис. 47. Зависимости периодов решетки твердых растворов Си при 18 С от молярных долей As, Ge, Л1, Qa, Si

Рно. 50. Зависимости периодов решетки твердых растворов Си от молярных долей d, Mg, r, Р, Ag, Fe, Th. Ti [c.93]

Рис. 51. Зависимость периода решетки твердого раствора Си—Ga от молярной доли Ga

Рис. 55. Зависимости периодов решетки твердых растворов в сплавах Си—А1—In от молярной доли А1 1 — с/а— 1,20, молярная доля Си 90% 2—с/а = 1,16, молярная доля Си 92>< 3—010 =1,12, молярная доля Си=94%

Рис. 70. Зависимости периодов решетки твердых растворов а-железа от молярных долей Sn, Sb, W, Zn, Ni, Be

Рис. 83. Кривые равных периодов решетки твердых растворов со структурой а-железа в системе Fe—Сг—Si

Рис. 96. Зависимости периодов решетки твердых растворов Мо от молярных долей Nb и W

Рис. 102. Зависимости периодов решетки твердых растворов Nb от молярных долей Ti, V

Рис. 106. Зависимо ти периодов решетки твердых растворов N1 от молярных долей Аи, Pt, Pd, Mn, Fe, Gu, o

Рис. 108. Зависимости периодов решетки твердых растворов N1 от молярных долей А1, Qa, Nb, Os, Sb, SI, Sn, Tl, W

Рис. 122. Зависимости периодов решетки твердых растворов Та—Мо и Та—W от молярных долей Мо, W

Рис. [29. Зависимости периодов решетки твердых растворов со структурой 3-Ti в системе Ti—Сг—Мо от массовых долей Ti сечения соответствуют составам, для которых i%. Но приходится на 3% Сг (-Ь), 1% Сг (О), 1/3% Сг (X)

Периоды решетки твердых растворов на магниевой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на магниевой основе от состава представлены на рис. 88—93. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов на основе ниобия. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на основе ниобия от состава показаны на рис. 102—104, зависимости периода решетки тройных сплавов на основе ниобия от состава — на рис. 105. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на никелевой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на никелевой основе от состава представлены на рис. 106—109, зависимости периодов решетки сплавов на никелевой основе от температуры — на рис. ПО—112, зависимости периодов решетки тройных и четверных сплавов на никелевой основе от состава — на рис. 113, 114. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов и соединений на основе свинца. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов от состава даны на рис. 115, 116. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов на основе олова. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на основе олова от состава приведены на рис. 117—119, зависимости периодов решетки олова от температуры— на рис. 120. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов на титановой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на титановой основе от состава приведены на рис. 123—126, зависимости периодов решетки титана от температуры — на рис. 127, зависимости периодов решетки тройных сплавов на основе титана от состава—на рис, 128—131. [c.116]

Периоды решетки твердых растворов на цинковой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на цинковой основе от состава приведены на рис. 136, 137. [c.116]

Рис. 139. Изменение периодов решетки твердого раствора a TiB

Периоды решетки твердых растворов с углеродом и карбидов. Изменения периодов решетки твердых растворов и простых карбидов показано на ри . 143 — 147, периодов решетки тройных карбидов и твердых растворов — на рис. 148—155, периодов решетки четверных карбидов и твердых растворов— на рис. 156—168. [c.121]

Периоды решетки твердых растворов и соединений с кислородом. Изменения периодов твердых растворов и простых окислов приведены на рис. 176-180. [c.121]

Рис. 173. Зависимости периодов решетки твердого раствора а-Т1—N от молярной (верхняя шкала) и массо вой (нижняя шкала) долей N

Рнс. 178. Зависимости периодов решетки твердого раствора a-Ti—-О с гексагональной структурой после закалки от 900 С от массовой (верхняя шкала) и молярной (нижняя шкала) долей О [c.130]

Могут возникнуть трудности при определении периода решетки твердого раствора, расположенного по соседству с границей данной фазы. На рис. 143, б, например, показан твердый [c.271]

Рис. 69. Зависимости периодов решетки твердых растворов а-желгза от молярных долей Nb, Au, Mo, Си, Mu

Рис. 71. Зависимости периодов решетки твердых растворов а-железа от моляр1 ных долей Сг. Со. Si и у-железа от молярных долей Pt, Pd. Мп, Ni

Рис. llfi. Зависимости периодов решетки твердого раствора Sn от молярных долей РЬ (при 20 и 185 °С) и d (при 20 °С)

Периоды решетки твердых растворов и соединений на молибденовой основе. Зависимости периодов решетки бинарных твердых растворов на молибденовой основе от состава приведены на рис. 94—96, зависимости периодов решетки тройных и четверных твердых растворов и соединений на молибдеТю-вой основе от состава — на рис. 97—101. [c.116]

Рнс 1ft Зависимости периодов решетки твердого раствора Со—Ni с кубической струкгу-воя посде цементации при 1000 °С и содержания углерода в твердом растворе после этой обработки (треугольники и кружки соответствуют временам цементации 12 и 24 ч) от массовой доли М [c.119]

Рис. 172. Зависимости периодов решетки твердого раствора а-Т1—N от массовой аоли N

Периоды решетки твердых растворов и соединений с двумя примесями внедрения. Изменение периодов решетки карбонитридов показано на рис. 181—183, периодов решетки окснкарбидов — на рис. 184 — 186. [c.132]

К трудностям, связанным с распадом в процессе закалки, могут прибавиться осложнения, происходящие из-за слабого изгиба кривой период решетки — состав. На рис. 144 представлены результаты, полученные Рейнором [150] для периода решетки твердого раствора алюминия в магнии. Здесь кривая параметра с дает слабый, но совершенно определенный изгиб около 1%. Факты показывают, что с увеличением содержания [c.271]

При образовании комплексных карбонитридов метал лов IV и V групп хорошо соблюдается закон Вегардта зависимость периодов решетки твердого раствора от сос тава —прямолинейная Это иллюстрирует рис 32, на котором приведены данные по изменению периодов решетки при взаимной растворимости карбидов и нитридов ванадия, ниобия и титана — элементов, наиболее часто применяемых для легирования сталей из числа металлов IV и V групп [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...