Пластичность сплавов в однофазной области

Пластичность сплавов в однофазной области i [c.197]

Специфическая особенность двухфазных титановых, сплавов — ускорение фазовых превращений в процессе СПД. Этот процесс не играет определяющей роли в развитии СПД, поскольку наблюдается на начальной стадии деформации, но способствует получению УМЗ микроструктуры, необходимой для СП течения. Оптимальные температурные условия СПД для двухфазных титановых сплавов зависят от температуры полного полиморфного превращения. При переходе в однофазную область наблюдается резкий рост зерен, и пластичность сплавов уменьшается. В результате температуру полного полиморфного превращения следует рассматривать как верхний предел для возможности реализации СПД в этих условиях. Нижний предел температурной области СП определяется температурой начала рекристаллизации. Так, в сплаве Ti—б % А1—4 % V [c.196]

Для повышения пластичности традиционно проводят обработку в однофазной области. Однако в высоколегированных жаропрочных сплавах однофазное состояние отсутствует. Поэтому большое практическое значение и актуальность приобретает развитие новых методов повышения технологической пластичности жаропрочных сплавов. Среди них эффективным может быть перевод сплавов в СП состояние [2, 6, 275]. [c.230]

Значительное упрочнение возможно при образовании внутренней гетерогенности при спинодальном распаде (см. гл. VI). Сам механизм этого распада — образование дисперсных группировок одновременно во всем объеме — приводит к созданию весьма равномерной структурной неоднородности. При этом отмечается значительное увеличение сопротивления пластической деформации. В сплавах Pt — Au после закалки из однофазной области и старения при 600° С твердость за несколько минут возрастает с 260 до 450 ЯУ и остается практически постоянной в течение длительного времени [278]. Пластичность таких сплавов невелика, б < 1% (рис. 136). [c.309]

Двойные латуни — это преимущественно сплавы с однофазной а-структурой Л96, Л90, Л85 и др. — табл. 19.6. Они очень пластичны, легко деформируются в горячем и холодном состоянии. В интервале температур 300-700 °С а-латуни, как и медь, имеют область пониженной пластичности. Поэтому горячую деформацию их осуществляют при более высоких температурах (750-900 °С). [c.728]

Для установления температурного режима горячей обработки давлением необходимо прежде всего использовать диаграмму состояния сплава. Диаграмма состояния позволяет определить максимальную температуру нагрева — она должна быть несколько ниже температуры точки солидуса для данного сплава во избежание пережога. Диаграмма состояния также дает возможность определить температурную область однофазного состояния сплава, в которой можно получить максимальную пластичность. [c.354]

Кривая пластичности может иметь еще один минимум, расположенный в области более низких температур, в частности, в том случае, когда при высоких температурах сварочного цикла происходит значительное перераспределение примесей из тела зерна к его границам и образуются новые фазы эвтектического характера. У однофазных сплавов могут образовываться новые границы зерен с более высокими уровнями физической или химической микронеоднородности, приводящей к понижению прочностных и пластических свойств. Иногда первый и второй температурные интервалы низких пластических свойств расположены так близко, что могут сливаться, образуя один т.и.х. [c.476]

При температурах 300—700 , как следует из диаграмм пластичности, латуни Л-59, Л-62 и Л-68 пмеют зону хрупкости. В районе указанных температур сплавы имеют низкие величины удлинения и сужения площади, а также ударной вязкости. Хрупкость латуни Л-59 и Л-62 проявляется и при высоких температурах (выше 850°). Как указывает А. А. Бочвар [53], причина хрупкости латуней при низких температурах еще неясна. При температурах выше 850° латуни хотя и имеют однофазную структуру, состоящую из -фазы, однако в области таких температур пластичность латуней понижается вследствие роста зерна и ослабления межкристаллитных связей. [c.225]

Как уже указывалось, основной легирующий элемент в латуни — цинк при его содержании до 39% сплавы являются однофазными а-твердыми растворами цинка в меди (рис. 8.6, а). Количество цинка свыще 39% приводит к выделению из твердого раствора электронного соединения uZп с неупорядоченной пластичной (Р-фаза) или упорядоченной хрупкой (Р -фаза, существует ниже 468—454 °С) структурой. В технике применяют латуни, содержащие до 45—50% цинка (со структурой а, а+Р и р ), поскольку при дальнейшем увеличении цинка в сплаве прочность латуни уменьщается, а хрупкость увеличивается. Как видно из рис. 8.6, б, в области а-твердого раствора с увеличением содержания цинка происходит одновременный рост прочности и пластичности сплава, в двухфазной (а+р )-области пластичность уменьшается с повышением концентрации цинка, а прочность сохраняет рост ориентировочно до 43% 2п в области Р - фазы из-за ее хрупкости наблюдается резкое снижение прочности латуни по мере увеличения доли цинка. [c.200]

Условия деформации зерен гетерогенных сплавов усложняются. Кристаллы этих сплавов различаются не только ориентировкой, но и химическим составом, прочностными свойствами и типом решетки. В ряде случаев неравпомерность напряженного состояния п вызванное ею снижение пластичности настолько велики, что пластическая деформация становится невозможной. Поэтому пластическую деформацию малопластичных по природе сплавов рекомендуется осушествлять в однофазной области, выбирая надлежащий температурный интервал обработки давлением в соответствии с диаграммой состояния. [c.121]

У всех исследованных сплавов системы А1—Си—Ьл—Мп—Сс1 эффект естественного старения (7 суток) незначительный, до 5 кПмм по пределу прочности (рис. 96, б). Пластичность естественно состаренных сплавов практически такая же, как свежезакаленных. Эффект искусственного старения сплавов расположенных при температуре закалки в однофазной области, растет с увеличением содержания как меди, так и лития. С переходом в гетерогенную область этот эффект или не меняется, или снижается. Максимальное упрочнение обнаружено у сплавов с 4— 6% Си и 1—1,4% и (25 кПмм ). [c.209]

В бинарных сплавах N1—Ре наблюдается уменьшение склонности к индуцированным водородом потерям пластичности по мере возрастания содержания железа [108, 109], особенно в интервале 20—50% Ре. Этот эффект интересен в сравнении с поведением сплавов, содержащих 20—30% Ре в дополнение к 20% Сг. Подобные тройные сплавы N1—Сг—Ре, к числу которых относятся, например, Ни-о-нель, Инколой 800 и Инколой 804, подвержен-ны КР в некоторых средах [241, 262, 265—268], причем при определенных обстоятельствах их стойкость к КР оказывается ниже, чем у сплавов на основе системы №—20 Сг [241]. Более того, последовательное замещение РенаИ при переходе от Инколой 800 (33% N1) к Инколой 825 (42% N1) и Инконель 625 (61% N1) сопровождается возрастанием стойкости сплава к КР [66, 67, 241, 267, 269]. Разрушения вследствие КР могут, однако, происходить во всех перечисленных сплавах, а на сплавы Монель 625 и Хастел-лой X, как было показано, отрицательно влияет также и водород при высоком давлении [39, 84, 122, 270]. В отсутствие систематических исследований поведения железа, можно предположить, что оно оказывает отрицательное воздействие на тройные и более сложные системы, обусловленное, в частности, еще не изученными синергитическими эффектами, которые подавляют поведение, свойственное Ре в бинарных сплавах. Следует, однако, также учитывать, что сплавы 800, 804, 825 (и даже 625) могли быть состарены с образованием упрочняющей у -фазы (см. ниже). Такая возможность вытекает из представленных в табл. 7 составов сплавов. В некоторых из упомянутых выше работ нет данных о термической предыстории исследованных материалов и поэтому микроструктура сплавов неизвестна. Следовательно, сравнение подобных сплавов с такими, в которых у -фаза не образуется (в частности. Инконель 600 и Хастеллой X), может быть неправомочным. По-видимому, в этой области нужны дальнейшие исследования при соответствующем контроле однофазной структуры. [c.112]

В случае с деформируемым сплавом L—605, который содержит большое количество W [ 5 % (ат.)], ответственность за выделение Лавес-фазы и последующее снижение низкотемпературной пластичности возлагали на высокое содержание Si [Ю]. Позднее успешно применили ФАКОМП-анализ и усовершенствовали химический состав так возник сплав HS—188 с повышенным содержанием Ni, пониженным W и строго регулируемым содержанием Si. Конечным результатом этих изменений стало удаление химического состава матрицы от фазовой границы в устойчиво однофазную область. По той же причине необходимо контролировать высокохромистые сплавы типа FSX—414, чтобы предотвратить образование o -фазы, ибо эти сплавы по своему химическому составу могут оказаться слишком близко к опасной границе фазовой диаграммы. [c.185]

В предшествующих главах и в приложении А приведены иллюстрации диаграмм состояния четверных систем, в которых формируются высоколегированные аустенитные сплавы всех рассматриваемых типов. Диаграммы показывают, что в четверном фазовом пространстве непрерывная область составов, отвечающих матрице суперсплавов, расположена в поле аус-тенитной фазы (у) с г.ц.к. решеткой. Это поле отделено широким пробелом от других главных однофазных объемов четверной системы, относящихся к полю, где расположены граничные твердые растворы с о.ц.к. решеткой. Между этими двумя полями лежит полоса многочисленных однофазных объемов, представляющих собой фазовые области О, ji, R и других, подобных им фаз. Это твердые интерметаллические соединения, не пригодные для использования в качестве основы пластичного сплава и пока не получившие общего признания в качестве полезных упрочняющих фаз. Образования этих фаз в суперсплавах избегают любой ценой. [c.277]

Механические свойства -медноцинковых сплавов в зависимости от содержания цинка показаны на фиг. 403. Цинк повышает прочность и пластичность сплава. Максимальной пластичностью обладает сплав с 30% 2п. Переход через границу однофазной области (39% 2п) ведет к резкому снижению пластичности, р-латунь обладает максимальной прочностью (ад=42 кГ1мм ) при относительно низкой для латуней пластичности (5 = 7%). -латунь является весьма хрупкой. В силу отмеченных обстоятельств (малая пластичность) не только.у- и р+т -, но и -латуни не имеют практического применения. Применяются латуни, имеющие структуру а или а-Ьр. Литейные свойства латуней определяются взаимным расположением линий ликвидус и солидус. Так как линии ликвидус и солидус для кристаллизации а- и р-фаз лежат близко друг от друга, то литейные свойства латуней характеризуются малой склонностью к ликвации, хорошей жидкотекучестью, склонностью к образованию концентрированной усадочной раковины. [c.428]

Оловянные бронзы подобно латуни по структуре бывают однофазными (при очень медленном охлаждении можно получить однофазную структуру в бронзах, содержащих до 14 % 8п) и двухфазными. В обычных условиях охлаждения область а-твер-дого раствора олова в меди сужается (см. диаграмму на рис. 79, а) и при массовом содержании олова больше 7-9 % структура сплавов представляет эвтектоид, состоящий из а- и е- (Сиз8п) фаз. е-фаза повышает твердость и хрупкость и одновременно снижает вязкость и пластичность сплавов. Зависимость механических свойств бронзы от массового содержания олова приведена на рис. 79,6. [c.133]

Все сплавы этой области весьма пластичны и отлично обрабатываются давлением как в горячем, так и холодном состоянии. Латуни, содержащие более 9% цинка, имеют двухфазную структуру а + Р или однофазную р. Такие спла- [c.164]

Практическое применение имеют сплавы меди с алюминием, содержащие до 10—11 % А1. Поэтому при изучении структуры алюминиевых бронз нужна только левая часть диаграммы состояния, т. е. области а и а+Т2- Сплавы, отвечающие по составу области а, — однофазные сплавы, термически не обрабатываемые, весьма пластичные структура их состоит из однородных зерен твердого раствора а. Сплавы, отвечающие по составу области а+Т2> — двухфазные сплавы, термически обрабатываемые, значительно менее пластичны, чем сплавы области а в структуре содержат эвтектоид а + у2- Вследствие больщой хрупкости фазы уг двухфазные алюминиевые бронзы при-меняют-ся только доэвтектоидные, т. е. с со- [c.253]

В сплавах с ограниченной растворимостью свойства при концентрациях, отвечающих однофазному твердому раствору, изменяются по криволинейной зависимости (рис. 53, б). В области механической смеси двух фаз а р свойства изменяются по прямой, т. е. представляют. юбой среднее из свойств фаз, образующих смесь. Так, если одна фаза мягкая и пластичная, а другая твердая и хрупкая, то сплав тем тверже и хрупче, чем больше в нем второй фазы. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...