Индукционный Глубина проникновения тока

При индукционном нагреве токами средней и высокой частоты в связи с малой глубиной проникновения тока, а также в связи со значительными мощностями, передаваемыми в нагреваемые объекты [c.93]

Высокочастотный индукционный нагрев — Глубина проникновения тока 14—169 — Эффект близости 14—169 [c.275]

В процессе индукционного нагрева стали глубина проникновения возрастает вследствие изменения по мере повышения температуры значений р и (л. На фиг. 19, а и б, показан характер изменений глубины проникновения тока р в сталь различных марок при наиболее часто применяемых на практике / = = 200 000 и 2000 гц. Кривая 1 построена для простой углеродистой эвтектоидной стали, кривая 2 —для легированной стали марки 40Х и кривая 5-для хромоникелевой немагнитной стали. Как видно из фиг. 19, а н б, при понижении частоты тока / в 100 раз (с 200 000 до 2000 гц) глубина проникновения р уменьшается всего в 10 раз, т. е. пропорционально корню квадратному из частоты. [c.169]

Размеры кусков шихты при плавке в индукционных тигельных печах не должны быть менее 8—10 см, так как именно при этих размерах кусков шихты происходит максимальное выделение мощности, обусловленное глубиной проникновения тока. Поэтому не рекомендуется проводить плавку в таких печах с использованием мел- [c.312]

При индукционном нагреве тепло выделяется непосредственно в поверхностном слое детали. Вначале нагревается тонкий поверхностный слой, соответствующий холодной глубине проникновения тока. После нагрева поверхности до точки Кюри прогреваются более глу кие слои, где магнитная проницаемость еще велика. При этом нагрев поверхности будет продолжаться со значительно меньшей скоростью. [c.601]

Выбор частоты тока. При выборе преобразователей частоты для индукционного нагрева заготовок необходимо учитывать следующее. Если отношение диаметра нагреваемой заготовки к глубине проникновения тока больше 10, то передача энергии происходит с высоким КПД, Однако при этом объемная удельная мощность (Вт/м ), выделяемая в металле заготовки, более чем в 2 раза ниже максимально возможной, получаемой при отношении диаметра заготовки к глубине проникновения приблизительно равном 4. Поэтому при сквозном нагреве с целью повышения производительности процесса желательно обеспечивать указанное выше соотношение, при котором в нагреваемой заготовке выделяется максимальное значение удельной объемной мощности. Это достигается рациональным выбором частоты источника питания индукционного нагревателя. [c.257]

Условия нагрева при индукционной пайке в значительной мере определяются частотой тока. Глубина проникновения тока (мкм) определяется по формуле [c.458]

Зная зависимость глубины проникновения тока от температуры, процесс индукционного нагрева стали можно представить по следующей схеме. [c.49]

Зависимость этих факторов и полного к. п. д. индукционного нагревательного устройства от отношения диаметра заготовки к глубине проникновения тока характеризуется кривыми, приведенными в работе [40]. Очень важно правильно выбрать при нагреве частоту тока нагревательного устройства. Надо учитывать, что глубина проникновения тока при повышении частоты уменьшается и, следовательно, уменьшается толщина слоя, в котором генерируется тепло. Глубинные же слои прогреваются только в результате конвективной теплопередачи, что приводит к снижению к. п. д., к увеличению времени, необходимого для [c.140]

Фиг. 231. Характер зависимости электрического ), термического (2) и полного (3) к. п. д. индукционного нагревательного устройства от отношения диаметра заготовки к глубине проникновения тока в нагретую сталь.

Из приведенной формулы следует, что чем меньше частота тока, тем больше глубина его проникновения в нагреваемую заготовку. Следовательно, более толстые заготовки целесообразно нагревать переменным током меньшей частоты и наоборот. Для нагрева заготовок толщиной 150 мм и больше применяют ток промышленной частоты. Практически частоту тока выбирают так, чтобы отношение диаметра нагреваемой заготовки к глубине проникновения тока находилось в пределах 2,5—6. Расход электроэнергии при индукционном нагреве составляет от 0,4 до 0,5 квт-ч на 1 кг нагреваемой стали. [c.168]

Коэффициент полезного действия индукционного нагревателя. При индукционном нагреве возникающие в нагреваемом образце вихревые токи сосредоточены в его поверхностном слое (поверхностный эффект). Глубина проникновения тока Л в образец зависит от свойства материала образца и частоты тока [c.110]

При нагреве внешним источником тепла, например газовой горелкой, поверхность изделия может быть легко перегрета, так как в течение всего процесса нагрева количество подводимого к металлу тепла не меняется. При индукционном же нагреве количество выделяемого в поверхностном слое тепла, являясь функцией потребляемой мощности, в процессе нагрева не остаётся постоянным, а понижается при переходе через точку Асо. При этом глубина проникновения тока резко возрастает, т. е. ток как бы устремляется вглубь изделия, чем понижается удельная мощность и предотвращается дальнейшее резкое повышение температуры поверхности изделия. Эта особенность индукционного нагрева объясняет плавный характер распределения температур без сильного перегрева поверхности. [c.114]

Типичное распределение температуры по сечению изделия при индукционном нагреве приведено на фиг. 169, где показано что при нагреве на глубину меньшую или равную глубине проникновения тока распределение температуры является благоприятным (кривая /). 1 В пределах нужной глубины температура меняется очень незначительно и, следовательно, после быстрого охлаждения закаленный слой будет иметь однородную структуру по всей глубине. Если глубина проникновения мала по сравнению с требуемой глубиной закалки (частота тока слишком велика), температура в пределах нагретого слоя меняется резко, и поверхностные слои могут оказаться перегретыми (кривая 2). Перепад температур в пределах нагретого слоя может быть уменьшен за счет снижения скорости нагрева. Однако такой режим обычно энергетически не выгоден и не обеспечивает высокого качества закалки. Применение больших скоростей нагрева для термической обработки стали потребовало пересмотра температурных режимов нагрева. [c.257]

Индукционный нагрев металлических изделий основан на использовании явлений электромагнитной индукции, теплового действия электрического тока и поверхностного эффекта. Нагрев изделий, подлежащих закалке, осуществляется при помощи специальной установки (рис. 26), которая состоит из следующих основных элементов генератора высокой частоты 1, электродвигателя 2, трансформатора 3, индуктора 4, батареи конденсаторов 6. Сущность закалки токами высокой частоты заключается в том, что изделие 5, подвергающееся закалке, помещается в индуктор 4 с таким расчетом, чтобы между ним и индуктором был воздушный зазор в 2—4 мм. Ток высокой частоты от машинного генератора поступает в индуктор. Вокруг индуктора создается переменное магнитное поле, под воздействием которого в закаливаемом изделии индуктируются вихревые токи. Благодаря явлению поверхностного эффекта максимальная плотность тока будет сосредоточена на поверхностном слое изделия. Толщина слоя, по которому идет ток максимальной плотности, называется глубиной проникновения тока. Под действием индукционного тока поверхностный слой изделия быстро нагревается до закалочных температур, а сердцевина изделия нагревается до температур, лежащих ниже линии Р8К, благодаря чему в ней не происходит никаких структурных превращений и изменений механических [c.47]

Отпуск и самоотпуск. После индукционной закалки детали подвергают низкотемпературному отпуску с нагревом в печи при температуре 150—250° С. Такой отпуск, незначительно снижая твердость, повышает прочность при изгибе (в 2 раза), снижает внутренние напряжения (на 25—30%) как на поверхности, так и в сердцевине, задерживает самопроизвольный распад мартенсита, приводящий к короблению и изменению размеров. Тонкостенные детали (толщина соизмерима с глубиной проникновения тока) могут подвергаться отпуску с индукционным сквозным нагревом. При индукционной закалке широко применяют самоотпуск. При закалке с самоотпуском охлаждение после нагрева производится не полностью, а прерывается с таким расчетом, чтобы за счет сохранившегося тепла произошел отпуск закаленной детали, аналогичный отпуску в печи. [c.96]

Частота тока для индукционного нагрева труб при стыковой сварке выбирается из расчета обеспечения глубины проникновения тока, в два-три раза большей толщины стенки. Это позволяет производить нагрев в течение нескольких секунд и даже долей секунд и не получать при этом недопустимых перепадов температуры между наружной и внутренней стенкой трубы. Уменьшать время нагрева стыка труб до предельно допустимого не имеет смысла, так как это приводит к необоснованному увеличению установленной мощности оборудования и плотности тока в индукторе. [c.52]

Нагрев осуществляется в специальных индукционных нагревателях, основным элементом которых является индуктор. Наибольшее распространение получили индукторы цилиндрического, овального и щелевого типа. Прямоугольные тела нагревают в овальных (прямоугольных), реже щелевых индукторах. Для цилиндрических тел используют индукторы всех трех типов (рис. 12-1), причем в овальных индукторах цилиндры могут располагаться вдоль (рис. 12-1, б) или поперек (рис. 12-1, в) оси индуктора (нагрев в продольном или поперечном поле индуктора). Для нагрева лент и пластин толщиной менее двух глубин проникновения эффективно использование индукторов поперечного поля (рис. 12-2), состоящих из двух плоских индукторов 1 с Ш-образным магнитопроводом 2, токи в которых имеют одинаковое направление [41 ]. Тип использованного индуктора во многом определяет конструкцию и технико-экономические показатели всего нагревателя. [c.189]

Из выражения (2) видно, что значение е понижается с увеличением частоты тока. Следовательно, для повышения теплопередачи с увеличением диаметра тигля индукционной печи необходимо увеличить глубину проникновения магнитного поля, что практически осуществляется уменьшением частоты- Для стали и чугуна в жидком состоянии глубина проникновения магнитного поля при частоте 500 гц составляет 2—3 см, а при частоте 50 гц уже 7—8 см. [c.7]

Индукционный нагрев металла достигается путем индуцирования вихревых токов. Электромагнитное поле создается индуктором, подключенным через трансформатор напряжения к источнику переменного тока. Источниками питания током могут служить машинные генераторы и тиристорные преобразователи (до 10 ООО Гц). Чем больше частота тока, тем меньше глубина проникновения его в проводник и, следовательно, тем меньше глубина закалки. Распределение тока по сечению проводника зависит от его природы и свойств. Нагрев токами высокой частоты осуществляется следующим образом. Изделие, подлежащее нагреву, помещают внутри спирали из медной трубки (рис. 10.1), т. е. в индуктор. Через [c.215]

Следовательно, с увеличением частоты глубина проникновения индукционных токов уменьшается (рис. 25, см. табл. 7). Если менять частоту тока, то можно в широких пределах изменять глубину проникновения б, а следовательно, и толщину слоя, по которому идет ток, вызывающий нагрев поверхности закаливаемой детали. [c.47]

Установка для индукционного нагрева (рис. 77, а) предназначена для нагрева заготовок из черных и цветных металлов и их сплавов. Она имеет индуктор в виде витков медной трубки, по которой циркулирует вода для охлаждения, и генератор для получения токов высокой или промышленной частоты. Нагреваемую заготовку устанавливают в индуктор, благодаря которому в заготовке возбуждаются индукционные вихревые токи (токи Фуко). При этом наибольшая плотность тока возникает в поверхностных слоях заготовки. Глубину проникновения магнитного поля в нагреваемую заготовку А (в см) определяют по формуле [c.101]

Таким образом, анализ зависимости полного к. и. д. индукционного устройства от различных параметров показывает, что при минимально возможном по конструктивным соображениям зазоре между нагреваемой заготовкой и спиралью индуктора величина т)и определяется, во-первых, частотой тока / и, во-вторых, соотношением между диаметром нагреваемой заготовки и глубиной проникновения в нее тока-—. [c.359]

Оплавление покрытий без нагревания изделий в целом требует для своего осуществления специальной аппаратуры, позволяющей получать высокие температуры лишь на небольших участках поверхности. Этому условию удовлетворяет высокочастотный индукционный метод эмалирования [82]. Процесс может быть легко механизирован. Чтобы оплавить покрытие достаточно нагреть лишь поверхностный неглубокий слой металла непосредственно под покрытием с помощью индуктора. Глубина проникновения б индуктированного тока в металл равна [c.66]

Важно отметить, что искажение поля у конца цилиндра приводит не только к росту J в зоне торца, но и к изменению распределения тока по радиусу (рис. 4.18). При слабом поверхностном эффекте (OTj < 3) распределения в регулярной зоне (г оо) и в зоне торца почти одинаковы (кривые /, 2). С ростом частоты распределение J у торца более равномерно, чем в регулярной зоне (кривые 3, 4), что эквивалентно увеличению глубины проникновения. Настил мощности для немагнитного цилиндра возрастает в зоне торца тем сильнее, чем больше частота (рис. 4.19). Энергетический коэффициент ki для сплошного цилиндра соответствует кривой 0 = О на рис. 4.20, построенной для полых немагнитных цилиндров. Кривая показывает, что при < 2 дополнительная мощность мала и источники теплоты распределены по длине цилиндра равномерно. В диапазоне ГПе = 2,5 Ч-4, характерном для сквозного индукционного нагрева, происходит резкий рост k , который при замед- [c.165]

Индукционный нагрев токами повышенной частоты (500—8000 гц) применим для заготовок диаметром 20— 200 мм. Для заготовок диаметром 150—350 мм наиболее рационален индукционный нагрев токами промышленной частоты (50 гц), так как заготовка прогревается неравномерно, нагрев средней части отстает от нагрева поверхностных слоев и чем выше частота тока, тем меньше глубина проникновения тепла. Заготовки меньшего диаметра выгоднее нагревать токами повышенной частоты. [c.110]

При индукционном нагреве необходимо учитывать, что температура на поверхности, обращенной к индуктору, всегда несколько выше, чем на внутренней. Кроме того, при нагревании изделий большой толщины, глубина проникновения вихревых токов в сталь относительно мала по сравнению с толщиной нагреваемого тела. Нагрев происходит за счет теплопроводности, поэтому с целью обеспечения более плавного и равномерного нагрева периодически необходимо включать и выключать трансформаторы, питающие индуктор. В процессе индукционного нагрева нужно контролировать температуру подогрева или отпуска. При применении мощных индукторов для нагрева изделий относительно небольшой толщины последние могут быть доведены до расплавления, а при нагреве изделий большой толщины возникают значительные температурные градиенты, которые в свою очередь вызывают появление больших напряжений между поверхностными и внутренними слоями металла. [c.62]

Индукционные тигельные печи также работают по принципу трансформации тока — в них отсутствует железный сердечник. Печь (рис. 50) представляет собой тигель из набивной массы или жароупорного бетона, находящийся внутри катушки (индуктора). Последняя сделана из медных водоохлаждаемых труб, по которым проходит электрический ток. Вследствие переменного электромагнитного поля, создаваемого индуктором в металле, загруженном в тигель, создаются вихревые токи, вызывающие разогрев и плавление металла. Вихревые токи наводятся на поверхности загруженной шихты наивысшая интенсивность их у стенок тигля, где выделяется около 90% тепла. Толщина поверхностного слоя, в котором выделяется основное тепло, называется глубиной проникновения. Под действием электродинамических сил жидкая ванна находится в движении. [c.123]

В массивных сверхпроводниках I рода с размерами, много большими глубины проникновения магн. поля, К. т. /к соответствует току, к-рый создаёт критическое магнитное поле Ну- на поверхности сверхпроводника. При этом сверхпроводник переходит в промежуточное состояние, в к-ром часть в-ва находится в нормальном, а часть — в сверхпроводящем состоянии. При наличии тока границы между сверхпроводящими и норм, областями находятся в движении. В силу Мейснера эффекта магн. поле становится переменным, и возникает индукционное электрич. поле, обусловливающее диссипацию энергии в проводнике. [c.332]

Индукционный нагрев токами высокой частоты (ТВЧ), заключающийся в том, что обрабатываемая деталь помещается внутрь специального индуктора (медной трубки, изогнутой по форме нагреваемой детали, со значительным воздушным зазором). В трубке для охлаждения циркулирует вода. Через индуктор пропускают ТВЧ большой силы (при /=500 гц—10 Мгц). -Возникающее при этом электромагнитное поле индуктирует вихревые токи, нагревающие поверхность детали. Глубина нагретого слоя зависит от частоты тока / и продолжительности нагрева т. Чем выше /, тем меньше его проникновение в глубину детали. Чем продолжительнее т, тем больше глубина [c.134]

Примерная зависимость относительной магнитной проницаемости от температуры также приведена на рис. 1-4. Исходное значение магнитной проницаемости принято равным 16, что объясняется применением при индукционном нагреве чрезвычайно сильных магнитных полей. Нередко ее исходное значение составляет 5—6. Поэтому глубина проникновения тока в сталь возрастает при нагреве в 8—10 раз. Значения ее при Т = 800° Сданы в табл. 1-1. Для определения глубины проникновения тока в сталь, нагретую выше точки магнитных превращений, можно написать простую формулу, подстайив в формулу (1-10) значения р = =10 ом-м и х. = . Тогда [c.15]

Нагрев в электролите — Область применения 274 — Параметры нагрева стальных заготовок перед деформированием на высадочных автоматах 275 — Режимы нагрева концевых участков стальных заготовок 272 — Схема нагрева 272 заготовок — Средства автоматизации и механизации — см. под их названиями, например, Устройство для загрузки индукционного нагревателя индукционный — Выбор времени нагрева 259, 260 — Выбор частоты тока 257, 258 — Глубина проникновения тока в металл 257 — Мощность нидук-циониого нагревателя 260, 261 — Область принеиення 274 — Преимущества 274 — Расход электроэнергии 273 — Энергетические показатели нагрева стали под обработку давлением 273, 277 [c.563]

Типы индукционного нагрева. Первый тип — поверхностный нагрев применяется, когда горячая глубина проникновения тока бгор меньше глубины прогретого или закаленного слоя XJ (рис. 32), т. е. бгор - к- [c.54]

Сущность высокочастотного нагрева заключается в том, что деталь, подлежащая нагреву, перемещается в переменном магнитном поле, создаваемом индуктором (катушкой) при пропускании через него переменного тока высокой частоты. По закону электромагнитной индукции в части детали, находящейся в магнитном поле, индуцируется ток, который имеет такую же частоту, как и ток, пропускаемый через индуктор. Глубина проникновения индуцированного тока зависит от его частоты чем больше частота, тем меньше глубина проникновения тока. Благодаря тепловому действию тока происходит быстрый (обычно в течение 2—5 сек) нагрев поверхност- Ного слоя детали, в котором возбуждаются токи. Эти особенности индукционного нагрева используются при различных приемах восстановления и упрочнения деталей машин. [c.437]

Рассмотрим, от чего зависит термический к. п. д. индукционной установки. При нагреве заготовок под ковку и горячзгю штамповку необходимо, чтобы заготовка прогревалась равномерно по всему сечению. Однако при глубине проникновения тока б меньше половины сечения заготовки г металл, находящийся в слое г — б, будет нагреваться за счет теплопроводности. Очевидно, что чем больше отношение —, тем больше время, необходимое для сквозного прогрева, [c.358]

Аналитическое решение уравнения (7.35) затруднено из-за сложного характера распределения функции (т, р, /), которая зависит от геометрии индукционной системы, частоты тока, электрофизических свойств материала загрузки. Поэтому задача оптимального управления для линейного цилиндра конечной длины решалась также численным методом с помощью цифровой модели. Если рассматривать нагрев цилиндра конечной длины в однородном магнитном поле, то зависит только от параметра т = = л/2 2/й, где б — глубина проникновения тока, т. е. от выраженности поверхностного эффекта. Проведенные расчеты показали, что на предельную достижимую точность нагрева (гр = Этах— 0ш1п) слабо влияет длина зоны равномерного распределения источников теплоты в средней части цилиндра. А это означает, что для цилиндров с длиной, превышающей диаметр, величина г 5 не зависит от длины цилиндра. Таким образом удается построить зависимость г от параметра в широком диапазоне изменения критерия В (рис. 7.6). Изменение мощности нагрева (Ро) оказывает слабое воздействие на г)з, особенно при небольшом уровне тепловых потерь (В1). При небольших резко снижается достижимая равномерность нагрева. Это объясняется тем, что распределение внутренних источников теплоты по длине становится почти равномерным и дополнительные тепловые потери с торцов заготовки не удается скомпенсировать за счет краевого эффекта цилиндра. Детальный анализ показал, что на величину яр характер распределения источников теплоты по радиусу оказывает пренебрежимо малое влияние по сравнению с распределением источников по длине. Поэтому графики рис. 7.6 могут быть перестроены относительно параметров ,1 (см. главу 5) или Кр [107], характеризующих неравномерность распределения источников теплоты по длине заготовки и однозначно связанных с параметрами т<г, при нагреве цилиндра в однородном поле. Значения коэффициентов, характеризующих такое распределение источников теплоты, которое обеспечивает высокое [c.246]

Учитывая изменение глубины проникновения тока при разной температуре, процесс индукционного нагрева можно представить в такой последовательности. Сначала быстро нагревается слой определенной глубины, равный глубине проникновения тока в холодный металл. После потери этим слоем магнитных свойств глубина проникновения тока увеличивается и начинает быстро нагреваться следующий слой, расположенный глубже, а повышение температуры в уже нагретом слое замедляется. После потери магнитных свойств вторым слоем начинает быстро нагреваться третий слой и т. д. Такая последовательность нагрева указывает на то, что при индукционном нагреве тепло быстро распространяется в связи с изменением магнитых свойств (рис. 75). Нагрев в пределах глубины проникновения тока в горячий металл протекает активно и осуществляется за счет преобразования электрической энергии в тепловую. Такой нагрев называется активным нагревом с помощью тока. Нагрев металла в пределах глубины проникновения тока в горячий металл происходит быстро (за секунды). [c.87]

При работе с многовитковыми индукторами лучше используется мощность генератора, но при этом иногда наблюдается неравномерный полосчатый нагрев, который может привести к образованию трещин в детали. Для устранения полос чатости нагрева многовитковые индукторы изготовляют из медных трубок прямоугольного сечения с возможно более плотным расположением витков. Явление неравномерного полосчатого нагрева может быть ослаблено при увеличении зазора между деталью и индуктором. При нагреве индукционным током плоских деталей благодаря эффекту близости ток будет проходить по пути, повторяющему форму индуктора. Как показали исследования, толщину поверхностного слоя к (мм), в котором выделяется около 90% тепла, создаваемого электрическим током, называют глубиной проникновения тока в металл и определяют по формуле [c.91]

В диапазоне частот, используемых в индукционной структуроскопяи, значение коэффициента преломления весьма велико. Это означает, что плоская электромагнитная волна, падая на границу раздела воздуха и металла даже под малым углом, будет входить в металл по нормали к его поверхности. Это условие сохраняется и для криволинейной пове рхности, если радиус кривизны поверхности контролируемого объекта на порядок больше глубины,проникновения вихревых токов. [c.21]

Глубина проникновения индукционных токов в армко-желёзо, следовательно, должна быть примерно в два раза меньше, чем в стали. Если, таким образом, эффект индукционного поверхностного упрочнения в армко-железе имеет место, то толщина упрочненного слоя в этом случае не может быть больше толщины этого слоя для стали. Вероятнее, однако, что для армко-железа толщина упрочненного слоя уменьшается пропорционально глубине скин-эффекта и составляет, следовательно, в условиях наших наблюдений около 0.02 мм. Эта величина соответствует объему изношенного материала Ц = 60-10 мм и числу оборотов Л = 15—20. Отсюда ясно, что точка перегиба [c.200]

Кроме компактных электродов, широко применяются самоспекаю-щиеся массы. Специальные массы, для электродов ферросплавных печей спекаются в процессе работы. Если после обжига при температуре 900° С удельное электросопротивление составляет 60— 70 ом-мм 1м, то после работы в зависимости от расстояния от рабочего участка в пределах до 1,5 м электросопротивление уменьшается до 29 ом-мм 1м при комнатной температуре [80]. Температурный ход этих кривых показывает, что только в зоне максимальной рабочей температуры имеется минимум (20 ом-мм м), соответствующий температурному интервалу 800—1000° С. Остальные кривые при исследовании до температур 1400° С дают плавное снижение величины удельного электросопротивления. Самоспекающиеся электроды для крупных ферросплавных печей достигают в диаметре 2 ж и позволяют пропускать токи до 50 тыс. а [61]. Нагреватели индукционных установок представляют собой цилиндры или тигли различных размеров, изготовленные из графита. Как правило, толщина стенки выбирается в зависимости от используемой частоты тока с тем, чтобы она была больше, чем глубина проникновения. В противном случае высокочастотное поле будет частично нагревать изделие, что затруднит достижение равномерной температуры на нем. На рис. 29 представлена индукционная печь с графитовым нагревателем, а в табл. 75 приведены данные индукционных печей с нагревателями из графита [145]. [c.100]

Из сказанного видно, что при j = О магнитное поле внутри сверхпроводника (вдалеке от его границ) отсутствует. Вблизи же границы уравнение (12") дает решение ехр(—хж), экспоненциально затухающее внутрь сверхпроводника здесь х — расстояние от границы, величина = 47ге Фр/ш определяет глубину проникновения поля. В ненроникновении поля внутрь сверхпроводника и состоит уже упоминавшийся эффект Мейсснера [12]. Физически он объясняется тем, что при включении поля в сверхпроводнике наводятся индукционные токи (второй член в левой части (12")), экранирующие, по правилу Ленца, внешние источники поля и, в отличие от нормального металла, не затухающие со временем. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...