Деформация Зависимость от способа нагружения

Тип накатанной сетки выбирается в зависимости от способа нагружения, а база — в зависимости от размеров образца и концентратора деформации (см. табл. 1, рис. 1, а, б, в). [c.180]

Иными словами, между актом приложения нагрузки и моментом наступления в деформированном материале равновесного состояния проходит достаточно большой отрезок времени. Процессы установления равновесия, временной ход которых определяется перегруппировкой частиц под действием теплового движения, являются релаксационными. Релаксационная природа — основная особенность высокоэластической деформации резины, определяющая ее основные физико-механические свойства. Вследствие релаксационных процессов, протекающих в резине при деформации, проявляются явления ползучести и релаксации напряжения, уровень которых в свою очередь определяет долговечность материала. Проявление того или иного эффекта зависит от режима деформации резины. В зависимости от частоты деформирования различают статический и динамический режимы нагружения, а в зависимости от способа деформирования — режимы постоянной нагрузки или постоянной деформации. [c.25]

Прежде всего необходимо заметить, что мо мент т может быть приложен различным способами (см. фиг. 19, а—г). В зависимости от способа приложения момента характер распределения напряжений и деформаций в цилиндре может несколько различаться (точно так же, как он различается при нагружении радиальной 68 [c.68]

Очевидно, что вне зависимости от способа достижения данного состояния внешних параметров Г, , Рг и /г пропорциональное их уменьшение приводит к разгрузке в каждом элементе. Поэтому если вплоть до полного снятия внешних нагрузок вторичных пластических деформаций не произойдет, то распределение остаточных напряжений и деформаций находится как разность решения для нагружения (задача пластичности) и решения задачи упругости при тех же внешних параметрах. [c.52]

Таким образом, вид предельного состояния и, следовательно, способы его описания существенно зависят от конструктивных особенностей деталей и режима нагружения. В связи с этим важное значение приобретает определение полей напряжений и деформаций в каждом конкретном случае расчета долговечности элементов машин в зависимости от их геометрии и теплового состояния. [c.194]

Влияние конструкции машин. Пределы усталости для какого-либо вида деформации могут существенно различаться в зависимости от конструктивных особенностей испытательных машин. Так, например, при наличии в машинах специальных приспособлений, уменьшающих эксцентриситет, искажения результатов будут меньше, чем в машинах без таких приспособлений. На результаты испытаний могут влиять также конструкция захватов и различие в способах нагружения. Пределы усталости, установленные на совершенно одинаковых машинах, могут различаться между собой в зависимости от методики и тщательности подготовки и проведения испытаний. Данные о возможном влиянии на предел усталости различных видов деформаций, полученные из сравнительных испытаний, приведены в табл. 28. [c.86]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Начиная с последних лет XIX столетия, все возрастающее внимание отечественных и зарубежных материаловедов уделяется разработке способов и созданию аппаратуры, обеспечивающих возможность прямого изучения микроскопического строения и свойств металлов и сплавов, подвергаемых различным режимам нагрева и механического нагружения. Этот интерес связан с тем, что именно под влиянием температурно-временного фактора, например, в стали, являющейся одним из основных материалов современного машиностроения, протекают полиморфные превращения, а также происходят процессы рекристаллизации, отпуска, старения и отжига, определяющие уровень прочностных свойств изделий. В зависимости от температуры испытания или эксплуатации и режимов предварительной термической механической и. термомеханической обработки и скорости нагружения инициируются и развиваются в поликристаллических материалах механизмы внутри- и межзеренной деформации, сказывающиеся на эксплуатационных свойствах материалов. [c.5]

Влияние предшествующего наклепа на сопротивление срезу и отрыву может быть различным в зависимости от направления деформации и способа нагружения. У монокристаллов может [c.203]

Наиболее нагруженными деталями компрессора являются пластины. С учетом напряжений и деформаций пластин для компрессоров с давлением нагнетания до 8 кгс/см эксцентриситет (смещение оси ротора к оси цилиндра) е=0,28. Высота устанавливаемой пластины Ь=Х8 е. В зависимости от размеров машины, перепада давления в компрессоре, материала пластин, способа смазывания и охлаждения число пластин бывает от 4 до 30. При этом следует иметь в виду, что большему числу пластин соответствует меньший перепад давлений между соседними ячейками. При этом уменьшаются потери от перетечек и снижаются изгибающие напряжения в пластинах, но одновременно увеличивается износ зеркала в цилиндре. [c.267]

Единая для постоянной температуры зависимость между деформацией ползучести и отношением i/ip, характеризующим повреждаемость от длительного нагружения, экспериментально проверена для ряда жаропрочных сплавов при относительно высоком уровне напряжений, вызывающих разрушение через 50—100 ч. Использование такой зависимости при более низких напряжениях, как показывают отдельные экспериментальные данные, может привести к существенной погрешности. Поэтому рассмотренный способ представления ползучести в зависимости от повреждаемости может служить, как и большинство других, для приближенного определения характеристик ползучести в ограниченном температурно-временном интервале. [c.24]

Выписанные выше уравнения позволяют полностью исследовать поведение упруго-пластического стержня и, в частности, при заданных внешних нагрузках определить деформацию центральной оси. Однако трудности. по сравнению с соответствующей упругой задачей уже значительно большие, чем в задаче о раздувании сферы. Несмотря на то что каждый элемент стержня находится в простейшем состоянии (одноосное растяжение — сжатие), здесь нелинейность задачи усугубляется зависимостью результата от способа внешнего нагружения. [c.97]

ПОПЕРЕЧНЫЕ КОЛЕБАНИЯ ПРЯМЫХ СТЕРЖНЕЙ С ВНУТРЕННИЙ НЕУПРУГИМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ. Как отмечалось раньше, исследо вания колебаний упругих систем с внутренним сопротивлением, принимаемым за главное или доминирующее сопротивление , в пределах линейной теории связаны с решительными упрощениями представлений о его природе и источниках, упрощениями, во многих случаях значительно снижающими ценность количественных результатов расчета, на этих представлениях основанного. В обширной литературе, посвященной исследованиям внутреннего сопротивления, имеются многочисленные рекомендации по поводу способов его учета, предлагаемые большей частью в виде формул, выражающих зависимость сил внутреннего сопротивления от величин деформаций, их скорости, от характера и способа нагружения и других обстоятельств . Как правило, эти формулы имеют в виду более или менее точное описание внешних проявлений внутреннего сопротивления, а не раскрытие сущности механизма их возникновения, который до сих пор остается невыясненным. Мы отметим только те из этих формул, использование которых допустимо по тем или иным соображениям в линейных задачах. [c.304]

Численные решения этих задач, например, по способу конечных элементов на ЭВМ при существующих памяти и быстродействии машин являются трудоемкими. Поэтому для приближенного анализа распределения деформации используют решения Нейбера для зон концентрации от надрезов гиперболического профиля, которые могут быть применены и при других очертаниях резкого изменения контура нагруженного элемента. По этому решению между коэффициентом концентрации напряжений при упругом распределении а , коэффициентом К, при упругопластическом распределении и коэффициентом концентрации упругопластических деформаций /Се существует зависимость [c.91]

Вторая часть посвящена уточненной теории ортотропных слоистых цилиндрических оболочек, учитывающей сдвиг между слоями, и ее приложению для решения конкретных задач. Исследована осесимметричная деформация цилиндрической оболочки при различных способах закрепления ее краев, рассмотрены вопросы термоупругости с учетом зависимости механических характеристик от температуры, а также прочность оболочек при локальном нагружении, устойчивость и колебания. Приводятся рекомендации по расчету и проекти- рованию оболочек из армированных материалов. Основные теоретические результаты подтверждаются экспериментально и иллюстрируются численными примерами. [c.2]

Формулы (21.4) — (21.7) показывают, что потенциальная энергия является функцией второй степени от независимых внешних сил, так как в, эти формулы не входят реакции, зависящие от приложенных к элементу сил и связанные с ними уравнениями равновесия. Из тех же формул видно, что величина потенциальной энергии деформации является функцией второй степени от обобщённых координат системы и вполне ими определяется. Таким образом, порядок приложения нагрузок в этом отношении безразличен, важна лишь окончательная форма деформированного элемента. Поэтому, хотя результаты этого параграфа получены в предположении, что нагрузка возрастает статически, при сохранении равновесия в течение всего процесса нагружения, однако выведенные формулы сохраняют силу и при любом способе приложения нагрузок, лишь бы значения сил и деформаций были связаны линейной зависимостью и относились к тому моменту, когда установится равновесие конструкции. [c.403]

Вспомним исходное определение. Пластичность — свойство материала получать заметные остаточные деформации без разруи1ения. Хрупкость — свойство материала разрушаться без образования заметных остаточных деформаций. И то и другое свойство мы рассматриваем как свойство материала, и в основном это верно. Но с другой стороны, мы знаем, что свойства хрупкости и пластичности проявляют себя по-разному в зависимости от способа нагружения и, в частности, от напряженного состояния. А вот судим мы [c.89]

В зависимости от способа нагружения изменяется соотношение между максимальными касательными и растягивающими напряжениями а,- = Тщах/Ощах. первые из которых способствуют развитию пластических, а вторые — хрупких явлений. С увеличением напряженное состояние характеризуется мягкостью нагружения, сопровождаемого глубокими пластическими деформациями. При уменьшении а,- увеличивается жесткость схем напряженного состояния. Так, некоторые литые алюминиевые сплавы и чугуны, весьма хрупкие при растяжении (а,- = 0,5), становятся достаточно пластичными при сжатии (а,- =2). [c.31]

Для оценки склонности материала к коррозионному растрескиванию проводят испытания образцов в данной коррозионной среде а) при постоянном растягивающем напряжении б) при постоянной величине деформации или в) при постоянной скорости деформации. Чаще всего используют первые два способа нагружения. Если в рабочих условиях возможно изменение состава среды, для испытаний следует использовать среду с максимальным содержанием коррозионно-активных веществ. Должны учитываться также особенности контакта среды и материала в рабочих условиях. Методы испытаний можно разделить на две группы. Первая группа предполагает испытания в коррозионной среде нагруженных гладких образцов для определения зависимости времени до разрушения образца от величины напряжения а. Критерием стойкости металла по отношению к коррозионному растрескиванию может служить время до разрушения образца при пороговом напряжении Стд. ниже которого не происходит растрескивания при еколь угодно длительных испытаниях. При 28 [c.28]

Для получения экспериментальных зависимостей в условиях естественного залегания пород используют различные способы нагружения от-дельных участков массива объемом 1-10 м с параллельным наблюде-нием за изменением скорости упругих волн на акустических частотах Обычно эти исследования проводят в комплексе со статическими опы тамй по определению модуля деформации скальных пород. При этоЫ в СССР в основном используется метод штампов [36], в другие странах-метод гидравлических подушек [21]. Эти опыты весьма тру доемки и дорогостоящи. Методика комплексных статических и сейсмо [c.34]

Описанная выше схема нагружения вращающегося вала весом маховика, т. е. силой постоянного направления, используется при устройстве наиболее распространенных испытательных машин. Образец круглого поперечного сечения зажимается в шпиндель, на другом конце образца помещается подшипник, к нему подвешивается груз. Максимальное напряжение подсчитывается по обычным формулам теории упругого изгиба в предположении о том, что материал следует закону Гука. Это не совсем точно, в действительности при циклическом нагружении диаграмма зависимости деформации от напряжения представляет собою криволинейную замкнутую петлю, как схематически показано на рис. 19.10.1. Однако погрешность в определении о обычным способом невелика и ею можно пренебречь. Прикладывая нагрузки разной величины и фиксируя число циклов до разрушения п, строят диаграмму, которая схематически показана на рис. 19.10.2. По оси абсцисс откладывается число циклов до разрушения, по оси ординат — напряжение. Эта диаграмма носит имя Вёлера [c.678]

Предположим теперь, что мапгрица [К], входящая в формулу (3.22), изменяется от шага к шагу нагружения не только вследствие изменения координат узлов, но и вследствие изменения свойств материала. Это даст возможность рассчитывапгь конструкции, нелинейные не только геометрически, но и физически. При этом для каждого последующего шага нагружения необходимо вводить касательные модули, соответствующие достигнутым на предыдущем шаге интенсивностям напряжений и деформаций. Нелинейный характер зависимости ст-е на каждом шаге нагружения может быть учтен по способу дополнительных напряжений, описанному выше. При этих предпосылках уравнение (3.22) принимает вид [c.93]

Недавние исследования 127] указывают на то, что оценки, полученные способом разделения размаха деформации, можно улучшить, если перед использованием формулы (13.50) нормировать соотношения зависимости деформаций от долговечностей с помощью определяемой в реальных эксплуатационных условиях пластичности материала при ползучести и при пластическом деформировании. Предложена [25] также процедура применения метода разделения размаха деформации многоосного нагружения однако она нуждается в более основательной проверке, С помощью метода разделения размаха деформации недавно успешно были проанализированы рассмотренные ранее данные Комитета по исследованию свойств металлов (Metal Properties oun il) о перемежающемся действии усталости и ползучести [24]. [c.466]

Установление законов состояния среды, то есть зависимостей тензора напряжений от тензоров деформации и скорости деформации при учете термодинамических параметров и влияния предшествующей истории деформирования, составляет предмет реологии. В этой книге, как уже говорилось в пп. 1.1, 1.3 гл. III, рассхматривается одна лишь реологическая модель — идеально-упругое тело. Основным его свойством является обратимость происходяпшх в нем процессов можно предложить два способа определения этого свойства. Первый — полная восстанавливаемость формы тела, второй — возвращение без потерь энергии, сообпденной телу при деформировании. Предполагается, что тело из некоторого начального состояния подвергается нагружению, протекающему столь медленно и постепенно , что в каждый момент сохраняется равновесие, соответствующее условиям, в которых тело находится в этот момент (игнорируются динамические явления). Возникает деформированное состояние оно целиком исчезает, и тело восстанавливает на- [c.628]

Вслед за пионерной работой Вертгейма 1846 г. заинтересовались упругостью живых тканей многие физиологи,включая Вильгельма Макса Вундта ), критиковавшего способ, с помощью которого Вертгейм определял деформации, считая, что последний не учел более ранних экспериментов Вебера для шелка и что если бы Вертгейм определял деформации надлежаш,им образом — сразу после нагружения или через длительное время ), то он, вероятно, обнаружил бы линейность зависимости между напряжениями и деформациями. Собственным опытным данным Вундта настолько не доставало точности, что, как указал Альфред Вильгельм Фолькман (Volkmann [1859, 1]), экспериментальные точки располагаются по обе стороны от прямой, причем так, что по ним невозможно сделать никаких выводов. [c.101]

Введение. Известно, что при нормальных температурах влияние фактора времени на деформирование металлов за пределом упругости заметно проявляется при высоких скоростях нагружения (деформирования). Вместе с тем процессы, в которых скорости деформаций составляют (10 10 )с принято считать процессами, которым отвечает диапазон собственно пластического деформирования. Под этим подразумевается, что при данных скоростях процесс деформирования металлов близок к равновесному, а соответствующие деформации значительно превосходят деформации, обусловленные временными эффектами (ползучесть, релаксация и т.д.), что позволяет рассматривать их как собственно пластические. Однако даже при упомянутых скоростях процесс деформирования, строго говоря, не является равновесным. В этом можно убедиться, если, например, в эксперименте на одноосное растяжение при испытании резко изменить скорость нагружения (деформирования) или сделать остановку нагружения, осуществляя вьщержку материала под постоянной нагрузкой, а затем продолжить нагружение. Опыты [1—4], выполненные по таким программам, показьшают, что особенности реализации программы испытания во времени отражаются на виде диаграммы растяжения. Так, в первом случае точке резкого изменения скорости отвечает излом на диаграмме о-е [1-3], а во втором случае при выдержке материала под постоянной нагрузкой происходит накопление деформаций (ползучесть), чему соответствует горизонтальный участок на диаграмме [2—4]. Отмеченные особенности диаграмм указывают на существенную неравновесность процесса деформирования. Вместе с тем влияние на диаграмму деформирования способа реализации программы испытаний во времени носит локальный характер. При удалении от места изменения скорости или этапа выдержки получающиеся зависимости о-е сближаются с зависимостью а-е, отвечающей испытанию с постоянной скоростью нагружения. Это указьшает на то, что процесс деформирования вновь становится близким к равновесному ( квазиравновесным ). Так как при малых скоростях испытаний отклонения зависимостей о—е от соответствующей зависимости для постоянной [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...