Тепловая мощность теплообменного

По уравнению теплового баланса (22.1) определяется количество передаваемой теплоты в единицу времени (мощность теплообменного аппарата) 6 . [c.332]

Содержание работы. Испытание теплообменного аппарата на различных режимах его работы и при разных схемах включения с целью определения его тепловой мощности, коэффициентов [c.159]

Анализ показывает, что изменения некоторых параметров теплообменных аппаратов влияют также и на характеристики другого оборудования, а также на эксплуатационные показатели АЭС. Так, например, изменение минимального температурного напора в регенераторе при одной и той же тепловой мощности реактора приводит к изменению электрической мощности станции. Такой параметр, как кратность охлаждения в конденсаторе, сильно влияет на стоимость системы водоснабжения АЭС и т. д. Следовательно, если технико-экономической оптимизации подвергаются параметры теплообменных аппаратов, влияющие на характеристики другого оборудования АЭС, то в качестве критериев оптимизации необходимо выбирать комплексные критерии качества. Особенно это относится к конденсатору, на охлаждение которого требуется свыше 90% всего расхода охлаждающей воды в системе водоснабжения АЭС [5.3]. [c.173]

Вспомогательные теплообменные аппараты. Вспомогательные контуры, примыкающие к первому, служат в основном для непрерывной или периодической очистки первичного теплоносителя от различных загрязнений (механические примеси и продукты коррозии, осколки деления ядерного горючего в виде аэрозолей и активных инертных газов). Для постоянной очистки обычно отводится небольшое количество теплоносителя, в связи с чем теплообменные аппараты контуров очистки по сравнению с основными аппаратами имеют значительно меньшую тепловую мощность. [c.19]

Теплообменные аппараты и парогенераторы АЭС Энрико Ферми (США). В 1963 г. была сдана в эксплуатацию АЭС Энрико Ферми с реактором-размножителем на быстрых нейтронах максимальной тепловой мощностью 430 Мет. Станция работает по трехконтурной схеме. Первичным и промежуточным теплоносителями служит натрий. Основные данные теплообменных аппаратов и парогенераторов приведены в табл. 7 и 8. [c.111]

Теплообменные аппараты установки с быстрым опытным реактором БОР (СССР) [61]. Реактор имеет максимальную тепловую мощность 60 Мет и рассчитан на температуру натрия на выходе 600° С, а на входе в реактор 360—450° С при расходе натрия 750—1000 т час. [c.130]

Теплообменные аппараты и устройства, применяемые в авиационной технике, должны обладать возможно меньшими габаритными размерами и массой при заданной тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. Поэтому возникает необходимость в разработке рациональных методов интенсификации теплообмена в каналах различного поперечного сечения и соответствующих конструкций теплообменных поверхностей. К их числу относятся метод целенаправленной искусственной турбулизации потока только в пристенной зоне [19,20], осуществляемой накаткой труб и созданием плавно очерченных поперечных выступов внутри труб и поперечных канавок снаружи труб, метод закрутки потока внутри витых труб овального профиля и при их продольном и поперечном обтекании [39], реализуемый протягиванием круглых труб через фильеру, придающей им заданную форму и закрутку, а также метод управляемого отрыва пограничного слоя при поперечном обтекании пучка труб [14]. [c.3]

Данная установка проработала около 20 ч. За это время не было выявлено существенных отклонений параметров теплообменного оборудования от проектных, хотя коэффициент теплопередачи в регенераторе оказался несколько ниже расчетного вследствие плохого качества сварки продольных вставок с поверхностями труб. В широком диапазоне изменения скоростей потока и подводимой тепловой мощности рабочий процесс в парогенераторе оставался устойчивым. Поверхностный конденсатор, как и предполагалось, устойчиво работал лишь при углах отклонения от горизонта, не превышающих 20°. [c.175]

В пятой главе обсуждаются вопросы определения температурных поправок в калориметрическом опыте при наличии источников тепловой мощности и теплообмене калориметра с окружающей средой. [c.5]

Количество тепла, введенное сварочной дугой в изделие в процессе его нагрева за единицу времени, называется эффективной тепловой мощностью сварочной дуги, которая является суммой тепловой энергии, выделяющейся в пятне дуги на изделии, вводимой в изделие при теплообмене со столбом дуги и пятном на изделии и поступающей с каплями расплавленного флюса, электродного металла и покрытия = = 0,24С/д кал/с, где — эффективная тепловая мощность сварочной дуги, кал/с — эффективный к. п. д. процесса нагрева металла сварочной дугой. [c.84]

К сожалению, приведенные выше методы оценки эффективности не учитывают напрямую три важнейших параметра теплообменного аппарата плош,адь поверхности теплообмена (или, как показано в [193], объем аппарата), тепловую мощность и затраты энергии на прокачку теплоносителей. Не учитываются также принцип конструкции аппарата, определяющие размеры и геометрические характеристики поверхности теплообмена. Поэтому эти способы могут использоваться в настоящее время только для качественной оценки эффективности метода интенсификации. Тем не менее, они сыграли значительную роль на определенном этапе исследований процессов интенсификации теплообмена. [c.514]

Результаты исследований показывают, что применение ускоренного движения пара в трубных пучках теплообменных аппаратов дает значительное увеличение эффективности их работы и дает возможность сокращения их металлоемкости и габаритов при заданной тепловой мощности. [c.140]

В настоящее время нет методики расчета протечек через зазоры, если не считать одного примера в работе [И]. Отсутствует также методика определения влияния протечек на теплообмен, тепловую мощность аппаратов, конечные температуры теплоносителей и гидродинамическое сопротивление. Важность этих вопросов при конструировании теплообменной аппаратуры очевидна, так как она позволит обоснованно выбирать величины зазоров и допусков для них с учетом как усложнения изготовления при малых зазорах, так и необходимости увеличения размеров аппаратов при наличии больших протечек. Вероятно эта методика явится также стимулом для разработки и осуществления эффективных способов и конструкций для уплотнения зазоров. [c.222]

Во-вторых, участвующая в теплообмене е-ая часть потока после каждой секции перемешивается остальной частью потока, протекающей через зазор и не участвующей в теплообмене в результате чего уменьшается изменение температуры теплоносителя и соответственно снижается тепловая мощность аппарата Q. Расчет тепловой мощности всего аппарата и изменения температуры теплоносителей при наличии протечек можно производить по отдельным секциям в следующей последовательности. Для первой секции, через которую проходит е-ая часть всего теплоносителя, общеизвестными методами [39], [36] и [11], подсчитываем изменение температуры теплоносителя при переходе из первой секции во вторую эта часть смешивается с остальной частью потока, которая не участвовала в теплообмене, при этом и изменение температуры всего теплоносителя будет равно произведению подсчитанного для первой секции изменения на е с этой температурой теплоноситель входит во вторую секцию, для которой выполняем аналогичные подсчеты такие же подсчеты выполняем для всех секций. [c.232]

Эффективная тепловая мощность сварочной дуги есть количество тепла, введенное дугой в свариваемое изделие в единицу времени. Она включает теплоту а) непосредственно выделяющуюся в пятне дуги на изделии б) вводимую в изделие при теплообмене со столбом дуги и пятном на изделии в) поступающую с каплями расплавленного электродного металла и покрытия, а также с расплавленным флюсом. [c.32]

При периодическом методе с течением времени наблюдается изменение температур как садки, так и рабочего пространства печи. В начальный период времени, после загрузки холодной садки, обычно имеющей относительно большую массу, при наличии высокого температурного перепада между поверхностью садки и рабочим пространством происходит интенсивный теплообмен. А так как тепловая мощность печи ограничена и не может компенсировать отдаваемое металлу тепло и имеющиеся тепловые потери, температура рабочего пространства снижается до некоторого уровня, соответствующего тепловому равновесию (точка Е на кривой 2 а). После этого температура рабочего пространства и садки повышается и достигает заданных величин, соответствующих окончанию периода нагрева (1-й период) и началу выдержки — выравнивания температуры по толщине садки (2-й период). Для осуществления операции охлаждения садки в процессе отжига (3-й период) подача тепла в рабочее пространство печи сокращается и температура его снижается до уровня более низкого по сравнению с температурой охлаждаемой садки. Эта операция в процессе периодического [c.6]

Если мощность теплового источника или холодильника невелики, то интенсификация теплообмена звуком приведет к уменьшению температурного градиента на границе раздела фаз и, следовательно, величины отложения солей на теплообменной поверхности. При большой тепловой мощности источника увеличение в ультразвуковом поле массообмена может ускорить процесс инкрустирования [178]. Однако и в этом случае инкрустация и накипеобразование под действием звука, вводимого в раствор [176], могут тормозиться, если учитывать эффект пептизации в пограничном слое (см. гл. 2 и 3 настоящей главы), т. е. предотвращение укрупнения кристаллических частиц и, следовательно, их оседания на твердой поверхности. [c.571]

К., работающий как измеритель мощности, в противоположность К.-интегратору, должен обладать значит. теплообменом, чтобы вводимые в него кол-ва теплоты быстро удалялись и состояние К. определялось мгновенным значением мощности теплового процесса. Тепловая мощность процесса находится из теплообмена [c.239]

Мощность внутренних источников теплоты при теплообмене в химически реагирующем газе определяется тепловыми эффектами реакции. Поэтому действие внутренних источников теплоты 1 южно учесть заменой энтальпии на полную энтальпию и уравнению (9.28) придать вид [c.368]

Расчет теплового режима системы тел с лучистым теплообменом. В ряде случаев расчет результирующих потоков излучения необходимо проводить в рамках общего анализа теплового режима системы тел, при котором задаются мощности источников теплоты, действующих в них, а температуры тел подлежат определению. В главе 1 была приведена одна из возможных постановок такой задачи при допущении о равномерности температурных полей входящих в систему тел. Система нестационарных уравнений теплового баланса для определения среднеобъемных температур Г с учетом лучистого теплообмена имеет вид [c.181]

С увеличением скорости движения теплоносителей увеличиваются Re = wl/v, коэффициент теплоотдачи а и плотность теплового потока q = (lAt. Однако вместе со скоростью пропорционально растет гидравлическое сопротивление и расход мощности на насосы, прокачивающие теплоноситель через теплообменный аппарат. Существует оптимальное значение скорости, определяемое сопоставлением увеличения интенсивности теплообмена и более интенсивного роста гидравлических сопротивлений с увеличением скорости. [c.220]

Расход топлива в топливных печах или мощность в электрических определяется на основе рассмотренного выше теплового баланса печи. Рекуператоры для подогрева воздуха рассчитывают, как теплообменные аппараты, по уравнениям теории теплообмена. Газовые горелки (форсунки) подбирают по производительности и давлению газа (мазута). Расчет нагревателей электропечей сопротивления проводят по заданной мощности печи, геометрическим размерам и напряжению питающей сети с учетом конечной температуры нагрева материала. [c.177]

Копструкционио теплообменные аппараты АЭС выполняются чаще всего в виде кожухотрубпых аппаратов с прямыми или змеевиковыми гладкими трубами (см. рис П.6.1, П.6.2, П.7.1 —П.7.5). При конструкционном (проектном) расчете по известным (заданным) начальным и конечным температурам теплоносителей и их расходам определяется необходимая поверхность теплообмена, обеспечивающая передачу задапноп тепловой мощности. [c.161]

США) [114]. В 1962 г. была введена в эксплуатацию Хэллэм-ская АЭС тепловой мощности 256 Мет с графито-натриевым реактором на тепловых нейтронах. На станции установлено шесть теплообменных аппаратов и три парогенератора, основные данные которых приведены в табл. [c.117]

Теплообменный аппарат и парогенератор АЭС EBR-II (США). Экспериментальная энергетическая атомная установка с охлаждаемым натрием реактором-размножителем на быстрых нейтронах тепловой мощностью 62,5 Мет была введена в эксплуатацию в 1963 г. Установка выполнена по трехконтурной схеме и включает теплообменный аппарат и парогенератор, состоящий из восьми испарительных и четырех нароперегревательных секций. [c.120]

Теплообменные аппараты натрий—сплав натрий—калий реактора Рапсодия (Франция). Реактор-размножитель на быстрых нейтронах Рапсодия тепловой мощностью 20 Мет, охлаждаемый натрием, был введен в эксплуатацию в 1964 г. Первый контур установки состоит из двух параллельных петель по 10 Мет (на начальный период одца из них заменяется аналогичной петлей с уменьшенным в десять раз расходом теплоносителя). Каждая петля включает вертикальный кол ухотрубный теплообменник натрий—сплав натрий—калий, состоящий из корпуса, трубного пучка и защитной пробки (рис. 105). [c.122]

Латгипропромом совместно с Рижским политехническим институтом при содействии Госстроя СССР и Госстроя ЛатвССР разработана и активно внедряется конструкция так называемого контактного теплообменника с активной насадкой (КТАН) (рис. П-7). Разработаны 10 типоразмеров КТАНов расчетной тепловой мощностью от 0,1 до 12 МВт. В отличие от АЭМ-0,6, у которого поверхностный теплообменник является самостоятельным узлом, не связанным жестко с контактным экономайзером, в КТАНе промежуточный теплообменник приварен к корпусу агрегата, что снижает его ремонтоспособность и надежность. Разумеется, устройство встроенной теплообменной поверхности весьма заманчиво, так как делает агрегат более компактным и при прочих равных условиях уменьшает расход металла на изготовление собственно теплообменника (следует [c.45]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

Другая конструкция теплообменника с поперечным обтеканием пучка витых труб, когда спиральная закрутка теплоносителя в межтрубном пространстве приводит к выравниванию неравномерностей температур по периметру труб и интенсификации теплообмена, отличается перекрестным располо жением соседних рядов витых труб. В этом случае появляется возможность одновременного нагревания или охлаждения двух различных сред. Дополнительная турбулизация потока в межтрубном пространстве обеспечивается в этом случае взаимодействием разнонаправленных винтовых течений, обусловленным поворотом вихрей при переходе потока с одного ряда труб на другой. Такой теплообменный аппарат, имеющий две пары коллекторов с трубными досками под перпендикулярно расположенные трубы чередующихся рядов, характеризуется большей пористостью пучка, чем предыдущий аппарат, из-за увеличения расстояния между соседними рядами в 2/ V 3 раза при плотной упаковке пучка и обеспечивает касание каждой трубы на длине шага закрутки с шестью попарно расположенными трубами. Этот аппарат также является более компактным и менее металлоемким, чем гладкотрубчатый аппарат при юй же тепловой мощности и тех же затратах энергии на прокачку теплоносителей. [c.10]

Выполненное обобщение опытных данных позволило предложить зависимость для расчета нестационарного эффективного коэффициента диффузии для режимов работы теплообменных аппаратов и устройств, связанных с уменьшением тепловой нагрузки до нуля, а также при переходе с одного режима работы на другой с меньшей тепловой мощностью. Эта зависимость может быть использована для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих нестациот парный тепломассоперенос в пучках витых труб для рассмотренного типа нестационарности. [c.174]

По сравнению с теплообмен-никами типа металл — вода воздушные теплообменники имеют более простую конструкцию, обеспечивают большую безопасность в эксплуатации, обладают возможностью более тонкой ре- Рис. 7.6. Конструкция теплооб-гулировки тепловой мощности, менника типа натрий — воздух [c.101]

Теплообмен с окружающей средой учитывается с помощью тепловой мощности N, которая в общем случае равна алгебраической сумме мощностей, подведенных к теплоносителю от поверхности тепловьщеляющих элементов и оборудования, имеющих температуру поверхности выше температуры теплоносителя, или отведенных от оборудования, имеющего более низкую, чем теплоноситель, температуру поверхности. [c.9]

В настоящее время налажен выпуск компактных блочных автоматизированных тепловых пунк тов заводской сборки для систем теплоснабжения отопления, вентиляции и горячего водоснабжения укомплектованных пластинчатыми теплообменни ками отечественного производства, а также выпус каемыми зарубежными фирмами или их филиала ми в России (рис. 4.18). Тепловая мощность пунктов от 20 до 2500 кВт. Температура отпускаемой тепловым пунктом сетевой воды 150/70 °С, воды для систем горячего водоснабжения 50—60 °С. Достоинство этих пунктов — в несколько раз меньшие габаритные размеры по сравнению с тепловыми пунктами, укомплектованными традиционными секционными или кожухотрубчагыми теплообменниками. Кроме того, для них не нужна заливка фундамента, так как они смонтированы на общей [c.195]

Важное значение для определения потребной тепловой мощности станции, по которой выбирается ее теплоэнергетическое оборудование, имеет максимальная тепловая нагрузка в наиболее напряженный (как правило, наиболее холодный) период работы (на рис. 5 пТ "— длительность отопительного периода в условиях обеспечения суммарной годовой теплоты Qгoд при максимальной загрузке оборудования QmaY.) Часть тепловой нагрузки электростанции передается потребителям в результате использования теплоты пара из отборов турбины (например, для подогрева сетевой воды в теплообмен-никах-бойлерах 16 на рис. 2, в). [c.14]

ВНИИЭСО. Калориметрическим способом определялся тепловой поток в две заготовки, одновременно находящиеся под воздействием плазменной струи, т. е. нагревание проводилось косвенным методом. Обе заготовки помещали на одинаковом расстоянии от плазмотрона они одинаково омывались потоком ионизированного газа. В зависимости от условий эксперимента, в частности от электрической мощности, подведенной к плазмотрону, тепловая мощность, введенная в каждый из калориметров, находилась в пределах 12... 20 кВт. Затем к одной из заготовок подключали <гплюс источника питания, и дуга становилась для нее вынесенной. Различие между тепловыми потоками в заготовку, подключенную к цепи и неподключенную, находилось в пределах 2,4... 3,4 кВт при изменении силы тока от 200 до 320 А. Как следует из этого эксперимента, доля теплового потока, создаваемого теплообменом газа с нагреваемым объектом, в общем тепловом потоке составляет 80... 85%. [c.32]

В [192] и других работах Г.А.Дрейцера описан метод сравнения поверхности теплообмена, названный методом эффективных параметров. Метод основан на использовании в качестве условия сравнения равенства эффективных чисел Рейнольдса, которые в свою очередь характеризуют параметры теплообменного аппарата тепловую мощность, расход и мощность на прокачку теплоносителя, теплофизические свойства и температурный напор. Метод позволяет проводить сравнение геометрически не подобных каналов при произвольной форме представления опытных данных. [c.515]

В гидроприводах с ]1асосами небольших мощностей (менее, С кВт) рабочая жидкость охлаждается обычно без применения специальных охладителей — путем теплового излучения и конвенционного переноса тепла окружающем с )сдой. Однако при болт.шнх мощностях и длительных режимах работы гидросисюмы необходимо применять для обеспечения требуемых температурных условий охлагк-дающие устройства (теплообменные устройства или охладители). [c.416]

Для уменьшения погрешностей в устройствах, основанных на калориметрическом методе, конструктивно их исполняют так, чтобы потери тепла были либо полностью исключены, либо сведены к минимуму. При использовании в качестве тепловоспринимающего тела жидкостей и газов для уменьшения (Зпот опытные участки тщательно теплоизолируют от окружающей среды или применяют охранные нагреватели, мощность которых регулируется так, чтобы в местах их установки тепловые потери отсутствовали. В устройствах с твердым телом тепловоспринимающий элемент 3 (рис. 14.1) устанавливается на теплоизоляционных стержнях или призмах с минимальными зазорами относительно корпуса устройства 2. Размеры корпуса выбираются такими, чтобы отношение площади его тепловоспринимающей поверхности к полной теплоемкости корпуса было одинаковым с соответствующим отношением для тепловоспринимающего тела. В этом случае температура корпуса и тепловоспринимающего тела практически одинакова и кондуктивный теплообмен между ними (тепловые потери) пренебрежимо мал. [c.274]

Совершенство теплообменной поверхности можно охарактери. зовать отношением теплового потока Q через данную поверхность теплообмена к мощности А/, затраченной на прокачку теплоносителя, [c.432]

R, ttj. Оценить соответствующую мощность нагревателя (общей длиной 1,5 м), пренебрегая его термосопротивлением, а также теплообменом на торцах изоляции и тепловым пото-током от изоляции к шпангоуту а = 0). [c.181]

На данном этапе вопрос заключается в том, что топливная база страны все больше и больше смещается на восток, в Среднюю Азию и Сибирь, что ставит перед энергетиками новые проблемы. Одной из центральных является проблема разработки серии котельных агрегатов для сжигания топлива различных марок. Предстоит разработать и ввести в эксплуатацию котельные агрегаты для сжигания донецких и кузнецких каменных углей экибастузских каменных углей с повышенной зольностью дальневосточных бурых углей. На этих топливах будут построены электростанции с энергоблоками в 500 и 800 МВт на закритические параметры пара. Особое внимание сосредоточивается на создании котельного агрегата для сжигания углей Канско-Ачинокого бассейна. В перспективе на этом бассейне могут быть сооружены самые крупные тепловые электростанции мощностью до 6400 МВт с энергоблоками по 800 МВт, с котлоагрегатами производительностью 2650 т пара в час на закритические параметры пара (255 ата и 545/565° С). Самой сложной проблемой является создание и эксплуатация крупных котельных агрегатов, сжигающих угли Канско-Ачинского бассейна, главным образом из-за отложения шлака в топочной камере. Шлакование топочной камеры нарушает нормальный теплообмен температуры газов на выходе из топки. Первые котельные агрегаты для энергоблоков 800 МВт будут созданы для углей Березовского месторождения (Канско-Ачинского бассейна), опыт по промышленному сжиганию которых пока отсутствует. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...