Испытание теплообменных аппаратов

Осуществляется обработка данных теплотехнического испытания теплообменного аппарата, а именно, по известному Р определяется к как результат обработки опытных данных к = (кР )/Р. [c.120]

Содержание работы. Испытание теплообменного аппарата на различных режимах его работы и при разных схемах включения с целью определения его тепловой мощности, коэффициентов [c.159]

ИСПЫТАНИЕ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.382]

Давления пробные для гидравлического испытания теплообменных аппаратов на прочность и плотность [c.451]

Имеющиеся в настоящее время промышленные испытания теплообменных аппаратов и ряд лабораторных опытов полностью подтверждают изложенные выше представления о процессе конденсации перегретого пара. [c.63]

ГЛАВА СЕДЬМАЯ ИСПЫТАНИЕ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.309]

Книга написана на основе новых и наиболее достоверных опытных данных. Весь материал расположен в порядке трудности его усвоения с этой целью комплексный процесс теплопередачи рассматривается после элементарных видов теплообмена, а вопросы гидромеханики по мере надобности совместно с вопросами теплообмена. Наряду с описанием закономерностей протекания процессов теплообмена в книге уделено достаточное внимание расчету теплообменных аппаратов и их испытаниям в натуре и на моделях. В книге используется Международная система единиц. [c.3]

Настоящая книга содержит систематизированные методы расчета теплообменных аппаратов судовых паросиловых установок, практически проверенные автором в процессе проектирования и испытаний этих аппаратов. [c.3]

Жесткие требования к герметичности теплообменных аппаратов первого контура обусловливаются не только необходимостью обеспечить безопасность эксплуатации энергетической установки, но и опасностью загрязнения первичного теплоносителя посторонними веществами из энергетического контура, что может нарушить нормальную работу реактора. Для выполнения указанных требований при изготовлении теплообменных аппаратов и их монтаже производят контроль герметичности путем вакуумных испытаний и другими способами. В процессе эксплуатации в местах возможных протечек теплоносителей предусматривают контрольные полости, которые заполняют инертным газом (пробы инертного газа периодически отбирают на анализ). [c.25]

Рис. 11-1. Схема измерений при балансовых испытаниях рекуперативного теплообменного аппарата а — без изменения агрегатного состояния теплоносителя б—при изменений агрегатного состояния теплоносителя (перечень средств измерения и их характеристику см, в табл. 11-1)

На рис. 11-1 показана схема измерений при балансовых испытаниях рекуперативного теплообменного аппарата поверхностного типа непрерывного действия при протекании процессов без изменения и с изменением агрегатного состояния одного из теплоносителей, а в табл. 11-1 дана краткая характеристика применяемых средств измерения. [c.272]

Для теплоиспользующих установок других типов (выпарные аппараты, варочные котлы, ректификационные установки и т. д.) в результате испытаний также составляются материальный и тепловой балансы, которые позволяют судить об эффективности работы аппарата. При испытании следует контролировать работу не только теплообменного аппарата, но и конденсатоотводчиков, конденсаторов, насосов и другого вспомогательного оборудования. [c.277]

Какие уравнения используются для обработки результатов испытания рекуперативных теплообменных аппаратов [c.277]

В настоящее время изготовлены три теплообменных аппарата со сварными трубами из указанных сталей, которые отправлены на промышленное испытание. [c.16]

Правилами Госгортехнадзора и ОСТ 26 — 291—71 установлены основные положения по устройству (конструкции и выбору материалов), изготовлению, испытанию н безопасной эксплуатации сосудов и аппаратов. Все сосуды с внутренним диаметром более 800 мм должны иметь для обслуживания люки-лазы диаметром не менее 400 мм. Исключение составляют теплообменные аппараты, внутри которых располагают трубные пучки. Если для открывания или закрывания крышек люков требуется усилие более 200 Н, то крышки следует снабжать приспособлениями, облегчающими эту операцию. [c.30]

Чтобы выяснить влияние отдельных факторов на работу аппарата, можно произвести ряд подробных исследований его в эксплуатационных условиях. Такие исследования кропотливы, требуют большой затраты труда и средств и не всегда дают надежные результаты. Кроме того, вследствие ряда технических трудностей, возникающих при испытании, и невозможности непосредственных измерений многие стороны явления остаются совершенно неизученными. Описываемый ниже метод моделирования позволяет характер движения рабочей жидкости, гидравлическое сопротивление газоходов и теплообмен в них изучать на уменьшенных моделях. При этом вместо изучения в аппаратах движения горячих газов в модели можно изучать движение холодного воздуха или воды. Модель можно изготовить с прозрачными стенками в этом случае характер движения рабочей жидкости можно наблюдать визуально и фотографировать. При выполнении определенных условий моделирования движение жидкости в модели оказывается подобным движению горячих газов в образце. Условия моделирования вытекают из теории подобия (см. 2-3). [c.256]

В верхней части корпуса размещена термокамера 3, изготовленная из нержавеющей стали. Ее конструкция позволяет проводить испытания как в газообразных, так и в жидких средах. Для подключения датчиков и аппаратуры предусмотрены разъемы. Крыщка 4 с помощью уплотнений 5 и замков 8 обеспечивает герметизацию термокамеры. Ручки 6 и упоры 7 позволяют открывать крыщку и фиксировать ее. Для перемещения термостата в горизонтальной плоскости предусмотрены ручки 9 и колеса 12. Глушитель 10 размещен в нижней части корпуса и обеспечивает снижение щума до санитарных норм. Ко дну корпуса крепится спирально-трубчатый или компактный теплообменный аппарат [c.249]

Аппараты по переработке твердого топлива, нефти и газа в основном изготавливаются с применением сталей различного структурного класса. Контроль основных этапов производства и приемки аппаратуры регламентирован отраслевым стандартом ОСТ 26-291-94 Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические условия . Рассматриваемый стандарт распространяется на стальные сварные сосуды и агь параты, работающие под давлением не более 16 МПа (160 кгс/см ) или без давления (под налив) при температуре стенки не ниже минус 70° С. Стандарт не распространяется на сосуды с толщиной стенки более 120 мм, работающие под вакуумом с остаточным давлением ниже 665 Па (5 мм рт.ст.), и транспортирования нефтяных и химических продук70в, на баллоны для сжатых и сжиженных газов, на аппараты военных ведомств и трубчатые печи. В стандарте установлены общие технические требования к конструкции, материалам, изготовлению, методам испытаний, приемке и поставке сосудов и аппаратов, а также специальные технические требова ния к колоннам и кожухотрубчатым теплообменным аппаратам для нужд народного хозяйства и для поставки на экспорт в страны с умеренным и тропическим климатом по ГОСТ 15150. В стандарте учтены требования Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором России. [c.30]

Нам представляется, что в качестве наиболее объективных показателей степени разложения следует принимать изменения во времени теплофизических свойств (особенно вязкости), а критерием термической стойкости считать воспроизводимость свойств до и после нагрева-иия. В этом случае предельная температура применения теплоносителя должна определяться исходя из условий надежной работы теплообменных аппаратов в межреге-нерационный период. В свою очередь этот период должен определяться допустимой степенью разложения теплоносителя, при которой продукты разложения практически не влияют на эксплуатационный режим работы. Однако для получения четкого критерия допустимой степени разложения необходимо рааполагать экспериментальными данными по теплофизическим свойствам частично разложившихся теплоносителей, а поэтому актуальность постановки подобных исследований не вызывает сомнений. Окончательное заключение о термической стойкости любого теплоносителя должно даваться на основании опытов в условиях циркуляционных термических испытаний. Для этого необходимо испытать теплоноситель в циркуляционном контуре при различных температурах греющей стенки и исследовать [c.31]

Трубы латунные для теплообменных аппаратов (ГОСТ 21646—76) поставляются наруягным диаметром 10—50 мм с толщиной стенок 0,8—3,0 мм в мягком и полутвердом состояниях со свойствами согласно табл. 31 Трубы долишы выдерживать испытания гидравлическим давлением 50 кгс/мм в течение 10 с. [c.160]

Достоверность методики расчета регенератора-испарителя была подтверждена также при испытаниях многотрубного натурного теплообменного аппарата (регенератора), результаты которых изложены в работе [4.58]. Испытываемый аппарат представляет собой две последовательно соединенные секции, каждая из которых состояла из 469 гладких труб диаметром 10X1 мм и длиной 2,7 м. По сравнению с испытаниями однотрубной модели эксперименты проводились при низких давлениях (2—5 бар), но при более высоких температурах теплоносителя до 645 К по холодной стороне и 770 К по горячей, причем в ряде режимов состав теплоносителя по холодной стороне существенно отличался от равновесного. Среднеквадратичное отклонение экспериментально измеренного перепада температур по обеим сторонам от расчетного составило 8,6% при коэффициенте надежности 0,95. [c.170]

По данным испытаний была получена эмпирическая формула для определелия гидравлического сопротивления Др теплообменного аппарата вязких жидкостей, пригодная для прикидочных расчетов и учитывающая потери напора при входе и выходе жидкости из трубок и патрубков крышек, а также при поворотах жидкости в аппарате. Эта формула имеет следуюш,ий вид [c.252]

При.конструировании теплообменных аппаратов необходимо предусмотреть возможность заглушки аппарата при испытании воздухом и водой, а также подсоединения его к вакуумной системе и течеискателю и слива воды из всех полостей после гидропробы. [c.160]

Гвоздезабивные станки В 27 F 7/02-7/04 Гвозди [виды F 16 В 15/00-15/08 инструменты для В 25 С <13/00 выпрямления забивания 1/00-1/18, 7/00) тара и упаковочные элементы для хранения и транспортирования В 65 D 85/24 устройства В 25 <для извлечения С 11/00-11/02 в молотках для извлечения гвоздей D 1/04 для поддерживания и направления С 3/00)] Гелий [С 01 В 23/00 <использование для сжижения или отверждения газов или их смесей сжижение) F 25 J 1/02] Гелиотехника, использование солнечной энергии F 24 J 2/00-2/52 Генераторы [механических колебаний В 06 В тахоме-трические, использование для измерения расстояний G 01 С 22/02 шума и хаотических колебаний Н 03 В 29/00] Генерирование (плазмы Н 05 Н 1/24-1/52 сейсмической энергии G 01 V 1/02-1/157) Геометрия, устройства для распознания геометрических фигур G 06 К 9/00-9/82) Герметизация (гальванических элементов Н 01 М 2/08 герметизирующие элементы из пластических материалов В 29 L 31 26 затворов тары В 65 D 53/00-53/10 литейных форм В 29 С 39/32 элементов теплообменных аппаратов F 28 F 9/04-8/18, 11/00-11/06) Герметичность G 01 М [испытание с помощью <жидких и газообразных веществ или вакуума 3/00-3/36 света 3/38 электрических устройств 3/40)] [c.63]

Для проверки возможности предотвращения образования щелочной накипи и для определения дозы ионов NH4 при нагревании и кипении проводились лабораторные и промышленные испытания. Опыты проводились на сырой и на Mg — Na-катионированной воде Каспийского моря [54]. Этями опытами установлено, что для предотвращения образования щелочных накипей при выпаривании (i s=100-r-I05 °С) расход солей аммония составляет 0,75—0,88 г-экв/г-экв щелочности (меньшие значения относятся к Mg — Ыа-катионированной воде). Для предотвращения накипеобраэования в теплообменных аппаратах при нагреве сырой морской воды до 100—110°С расход солей аммония составляет 0,15 0,2 г-экв/г-экв щелочности, а при нагревании Mg — Na-катионированной воды 0,03—0,05 г-экв/г-экв щелочности. [c.68]

Применение теплообменных аппаратов с защитными полимерными покрытиями, несмотря на снижение коэффициента теплопередачи, достаточно эффективно и перспективно. Теплообменники типа ТН и ТК, идзготовленные на заводах им. 50-летия Великой Октябрьской социалистической революции (г. Коро-стень) и химического машиностроения (г. Чирчик) с покрытием на основе бакелитового лака и лака Ф-ЗА, успешно прошли промышленные испытания на Туапсинском нефтеперерабатывающем заводе, на Северодонецком и Стерлитамакском химкомбинатах. Срок службы теплообменных аппаратов увеличился в 2—3 раза. Экономический эффект от внедрения теплообменных аппаратов с полимерным покрытием составил 44,8 тыс. руб. [c.64]

На одном сернокислотном заводе испытаны в серной кислоте образцы труб из антегмита марки АТМ-1 длиной 0,3 м. Эти трубы помещались в кислотные желоба первой и второй промывных и увлажнительной башен промывного отделения контактного цеха так, что они были полностью погружены в кислоту и омывались по всей поверхности проточной кислотой, вытекаюшей из башни со скоростью 0,5—0,9 м1сек. По истечении 600 час. образцы труб были вынуты и подвергнуты осмотру и механическим испытаниям. Образцы труб из антегмита марки АТМ-1 в кислотах промывного отделения практически не подверглись изменениям и сохранили свое первоначальное состояние и свойства. Прибавление веса (набухание) составило 0,02%. После указанных испытаний изготовили опытные элементы теплообменных аппаратов. [c.121]

В США проводились испытания цельноалюминиевых аппаратов. После 5000 ч работы теплообменные аппараты с медными трубами и алк>миниевыми ребрами корродируют значительно интенсивнее аппаратов с алюминиевыми трубами и ребрами. Для изготовления ребер и труб использовались алюминиевые сплавы 1100 и 7072 (последний содержит до I % цинка) [52]. [c.272]

Как видно из табл. 2.17, пропитанные графиты, в отличие от графитопласта АТМ-1Т, устойчивы в жидкой фазе эфиризато-ров, отгонных кубов, сборника маточных растворов. Однако в среде теплообменных аппаратов, где основным продуктом является эфир, пропитанные графиты становятся проницаемыми для жидкостей и газов, особенно в случае пропитки фурилофенолоформальдегидной смолой. С увеличением длительности испытаний проницаемость пропадает, очевидно, за счет заполнения пор полимерными примесями. Применение графитового оборудования возможно при исключении образования полимера и забивки им трубок или каналов теплообменников. Этого можно достигнуть при полном заполнении аппарата, т, е. при работе в жидкой фазе. [c.122]

Экспериментальное изучение устройств для регулирования перегрева пара сводится к проверке диапазона регулирования, определению гидравлических сопротивлений и оценке надежности работы этих устройств, а также элементов перегревателя, между которыми включены регуляторы. Определение гидравлических сопротивлений производится для регуляторов перегрева поверхностного и впрыскивающего типов или паро-паровых теплообменных аппаратов. Испытания ведутся на топливе, вызывающем максимальный перегрев или шлакование поверхностей нагрева. Отбор импульсов статических давлений осуществляется так, чтобы в суммарные сопротивления вошли сопротивления устройства и всех подводящих трубопроводов. Располагаемый перепад давления должен обеспечивать пропуск необходимого количества тепловоспринимающей среды. Например, в поверхностных пароохладителях располагаемый перепад давления по водяному тракту должен быть достаточным для пропуска через регулятор необходимого количества питательной воды (40—50 % общего расхода питательной воды). Располагаемый перепад давления в регуляторе перегрева с впрыском питательной воды [c.268]

Высшую теплоту сгорания необходимо учитывать при теплотехнических испытаниях контактно-поверхностных и контактных теплообменных аппаратов (водонагреватели типа ФНКВ, контактные экономайзеры), в которых вода нагревается за счет не только физической теплоты продуктов сгорания, но и скрытой теплоты парообразования содержащихся в них водяных паров. [c.92]

Кроме текущего эксплуатационного химического контроля за водой и паром на различных участках пароводяного тракта и на разных стадиях водоподготовки, персонал химцеха ТЭС осуществляет химический контроль во время пуска, наладки и испытания водоподгото-вительного и паросилового оборудования контроль за качеством сточных вод водоподготовительных установок и золовых отвалов и за работой сооружений по очистке сточных вод, а также химический контроль при консервации находящихся в резерве агрегатов и при проведении водных или воднохимических проглывок парогенераторов, турбин и тракта питательной воды. В обязанность персонала химических цехов ТЭС входят также внутренние осмотры барабанов, коллекторов, сухопарни ков и устьев труб парогенераторов, теплообменных аппаратов, конденсаторов, подогревателей и лопаточного аппарата турбин для определения мест расположения, количества, свойств и состава отложений, глубины, размеров и характера коррозионных повреждений металла. [c.183]

На моделях систем оборотного водоснабжения было произведено также испытание эффективности метода гидропневматической промывки для борьбы с биологическими обрастаниями. Гидропневматическая промывка была осуществлена после 5 дней работы установки на производственной сточной воде, в течение которых коэффициент теплопередачи теплообменного аппарата снизился с 1180 до 680 ккал/(м ч X) [с 1368 до 788 Вт/(м X Х°С)] вследствие интенсивного развития биообрастаний. В результате гидропневматической промывки значительная часть биологических обрастаний из трубок теплообменных аппаратов была удалена, вследствие чего коэффициент теплопередачи увеличился до 1070 ккал/ (м ч °С) [1240 Вт/ (м -°С)], что и является мерой эффективности гидропневматической промывки в данных условиях. Последняя может быть применена также при перебоях со снабжением хлором и в дополнение к хлорированию. [c.130]

В данной книге освещаются экспериментальные и теоретические работы кафедры Теплотехника Брянского института транспортного машиностроения по созданию и исследованию новых-более эффективных поверхностей теплообмена и новых типов теплообменных аппаратов. В лроведенных работах преследовалась цель уменьшить металлоемкость, особенно по цветному металлу, и создать легкие малогабаритные аппараты для транспортных энергегичеоких установок различного назначения. Эти работы проводились в такой последовательности теоретическое обоснование разработка и экспериментальное исследование моделей анализ и обобщение экопериментальных данных разработка опытного образца с целью его испытания в промышленных условиях. Уместно отметить некоторую особенность проведения экспериментальных исследований моделей и методику их обработки. По результатам модельных испытаний проводилась разработка новых поверхностей теплообмена и новых типов аппаратов, по которым создавались опытные образцы и проводились их испытания в промышленных условиях, поэтому при исследовании моделей в лабораторных условиях применялась та же методика и та же аппаратура, но более чувствительная, которая в дальнейшем была использована при испытаниях опытных образцов. [c.3]

При уменьшении ширины водяных каналов уменьшается фронтальное сечение теплообменного аппарата, что очень важно для в-оздухо-вюдяных охладителей тепловоза. Однако уменьшение ширины водяных каналов вызывает увеличение гидравлического сопротивления. В целях определения коэффициентов сопротивления пластинчатой поверхности было произведено их исследование. Поскольку для воздухо-водяиых теплообменников целесообразно для воды применение серповидных каналов, поэтому были проведены их испытания. [c.52]

Как следует из рассмотренных методик расчета процессов тепло-проводности конвективного и лучистого теплообмена, а также теплопередачи, аналитические и эмпирические соотношения прим нимы лишь для основных наиболее распространенных случаев передачи теплоты и движения теплоносителей. Многие встречающиеся в практике случаи теплопередачи в теплообменных аппаратах не могут быть рассчитаны с помощью рассмотренных расчетных зависимостей, так как характер движения теплоносителей в них и их геометрические формы не соответствуют тем устройствам, по результатам испытаний которых получены расчетные эмпири- [c.89]

С целью подбора материалов для аппаратурюго оформления крупных агрегатов производств азотной кислоты АК-72 и аммиачной селитры АС-67 и АС-72 проводились длительные коррозионные испытания нержавещих сталей и титана в азотной кислоте различной концентрации при повышенных температурах применительно к условиям зксплуатации теплообменных аппаратов и подогревателя азотной кислоты. [c.31]

В настоящей работе представлены экспериментальные и расчетные характеристики по результатам испытаний в течение трех месяцев кожухотрубного теплообменного аппарата, состоящего из семи последовательно смонтированных секций водо-водяных подогревателей типа ПВ 168x4,0-1,6 по ГОСТ 27590-88. Теплообменный аппарат установлен на основе соответствующего проекта ЗАО Промэнерго наладка в Те- [c.32]

Блок аппаратуры кольцевым фланцем в своей центральной части крепится к шпангоуту отсека летательного аппарата. В 1 епловых расчетах блок можно рассматривать как пустотелый цилиндр [из алюминиевого сплава с Яо = 84 Вт/(м К)1 длиной 2/ = 1,5 м и наружным диаметром d = 0,5 м при толщине корпуса бд - = 0,025 м. При наземной эксплуатации блока его температура должна быть не ниже 10 °С, а температурная неравномерность в нем — не более 15 °С. Поэтому предусмотрен кольцевой нагреватель (по всей длине блока), отделяемый от обшивки слоем изоляции из стекловаты [X == 0,05 Вт/ (м К)1 толщиной 80 мм. Испытания показали, что при температуре обшивки и шпангоута = —50 °С температура нагревателя — = 30 "С, а по длине блока изменяется от == —18 °С до ti = 12 °С. Оценить термосопротивление R между блоком и шпангоутом, а также коэффициент теплоотдачи а, между блоком и нагревателем, ыренебрегая теплообменом на торцах блока. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...