Расчет высоты растяжения

Расчет пружин растяжения и сжатия на прочность и жесткость одинаков, но для пружин сжатия при Н О > 2,6 (Я — высота пружины в свободном состоянии О —ее средний диаметр) возникает опасность потери устойчивости (выпучивания). Такие сравнительно высокие пружины монтируют в гильзах или на оправках, препятствующих выпучиванию пружин. Расчет пружин на устойчивость см. в монографии [38]. [c.187]

Практически для стандартных резьб нет смысла каждый раз выполнять специальный расчет резьбы на прочность, можно составить условие равнопрочности стержня болта на растяжение и резьбы на срез и выразить из него высоту гайки (или глубину завинчивания шпильки или винта в деталь из данного материала) через диаметр болта. Так практически и сделано составлены таблицы, в которых указаны относительные высоты гаек (глубины завинчивания)— // Так, для болтов (винтов, шпилек) из углеродистых сталей [c.415]

Стыковые сварные швы в основном работают на растяжение и сжатие. Высота шва в расчете принимается равной толщине листа, подварка и наварка в расчет не принимаются. [c.418]

Практически для стандартных резьб нет смысла каждый раз выполнять специальный расчет резьбы на прочность, можно составить условие равнопрочности стержня болта на растяжение и резьбы на срез и выразить из него высоту гайки (или глубину завинчивания шпильки или винта в деталь из данного материала) через диаметр болта. Практически это и сделано составлены таблицы, в которых указаны относительные высоты гаек (глубины завинчивания) — Н d. Так, для болтов (винтов, шпилек) из углеродистых сталей относительная глубина завинчивания в чугунную деталь Н d = 1,5 в стальную Я d = 0,8 — 1,0 и т. д. [c.349]

Из рассмотрения реальной геометрии траектории трещины в пространстве, которая отражает многообразие процессов взаимодействия структурных элементов у кончика распространяющейся трещины с пересекающей их зоной пластической деформации, следует, что уменьшать величину Ki на некоторый безразмерный коэффициент, если различия в локальных ориентировках направления роста трещины вдоль ее фронта статистически неизменны в разные моменты времени. В том случае, когда различия ориентировок локальных направлений роста трещины нарастают по ее длине, в качестве множителя следует использовать безразмерную функцию. Корректировка подразумевает уточнение реализуемых затрат энергии на рост трещины в связи с ее более развитой в пространстве геометрией излома, чем в предполагаемом случае формирования идеально плоской поверхности. Определение плотности энергии разрушения (dW/dV)f через уровень одноосного напряжения при растяжении образца при формировании излома с разной высотой скосов от пластической деформации и при различной шероховатости излома в срединных слоях образца также связано с введением поправки на используемую в расчете величину действующего напряжения (см. главу 4). Прежде чем определить структуру указанных поправок, рассмотрим вид управляющих параметров в уравнениях роста усталостных трещин. [c.235]

Нахождение геометрических размеров кинематической схемы представляет только одну часть задачи проектирования крана. Наибольшей затраты времени (более 100 ч) требует определение сечений несущих конструкций. При этом следует учитывать силы, возникающие при различных нагрузках, зависящие от вылета стрелы, а также допускаемые напряжения материала. Задача заключается Б том, чтобы выполнить статические расчеты элементов, работающих на растяжение и сжатие, и использовать аналогичную программу для возможной оптимизации решения, т. е. нахождения возможно более легкого крана. Исходными величинами для расчета здесь будут длины стержней, высота и ширина полок, толщина листов, нагрузки от ветра, характеристики материала (допускаемые напряжения при заданном виде нагружения) и требуемая надел<ность. [c.116]

Прочность при соединении укрепляющих элементов к барабану или камере должна быть проверена расчетом. Сварной шов рассчитывается на срез при допускаемом напряжении, равном 70% от допускаемого напряжения при растяжении. При присоединении укрепляющих элементов автоматической сваркой под слоем флюса или другим методом, обеспечивающим глубокое проплавление листа, расчетная высота шва принимается равной его катету. [c.201]

Стыковые швы рассчитывают на растяжение или на сжатие, исходя из толщины материала S (см рис. 6, б), при расчете швов с различной толщиной соединяемых элементов за высоту шва принимают толщину наиболее тонкого сечения из стыкуемых материалов Sj (см. рис. 6, а) высота наплыва С в расчет не принимается вследствие ее неоднородности по длине шва. [c.69]

Пример 4.2. Определить диаметр В и высоту Л головки стержня, нагруженного растягивающей силой Р (рис. 4.8). Расчет выполнить, исходя из условия равнопрочности стержня на растяжения, головки на срез и ее опорной поверхности на смятие. Допускаемые напряжения [c.140]

Пример расчета. Дано груз Р=0,2 т, скользя без трения вдоль стального бруса, падает на приваренную к брусу жесткую планку D и вызывает ударное растяжение бруса. Площадь сечения бруса F 5 см -, высота падения /г = 2 см. [c.204]

Рис. 11. Некоторые данные для расчета иа прочность деталей из хрупких материалов а — коэффициент концентрации 4 для изгиба чугунного уголка — коэффициент 5 для кольцевой выточки при растяжении —коэффициенты влияния высоты сечения.

Высоту гайки определяют из расчета резьбы на смятие с последующей проверкой резьбы на изгиб н срез. Толщину стенки гайки выбирают конструктивно и проверяют на кручение и растяжение. [c.441]

Опыты показывают, что при равномерном нагружении сегмента эллипсоидальной формы соотношение между главными напряжениями не зависит от высоты сегмента и остается постоянным даже при переходе в пластическую область. По данным Я. Б. Фридмана, при отверстии с размерами осей эллипса 120 и 60 мм образец испытывает двухосное растяжение с соотношением напряжений, равным 0,7. Метод расчета напряжений в оболочках эллипсоидальной формы описан в работе [82]. [c.239]

Перейдем к расчету гайки. Примем допускаемые напряжения гайки на растяжение и смятие [стр] = [Осм] =40 МПа, на срез [Т(.] =22,5 МПа. Высота гайки по формуле (15.13) [c.268]

В практике встречались случаи применения пространственных покрытий, усиленных угловыми контрфорсами (см. рис. 6.15) в зданиях с малой высотой в углах. Угловые контрфорсы существенно повышают жесткость покрытия в целом, уменьшают (или погашают) растяжение в контурных брусьях, сдерживают распор покрытия в целом. Интенсивность распора покрытия определяют расчетом всей пространственной системы как однократно статически неопределимой. Вследствие высокой жесткости конструкции контрфорсов деформируемость их незначительна и может не при- [c.189]

В работе [305] рассмотрена полуполоса х>0, yl l, с торцевой гранью, свободной от напряжений. Продольные грани связаны с брусьями, к которым приложены растягивающие силы. Напряжения растяжения считаются равномерно распределенными по сечению брусьев. Приведены результаты численного расчета для случая, когда высота полосы превосходит в два раза высоту бруса и их материал одинаковый. Сравнение расчетных данных с экспериментальными, полученными оптическим методом, показало их хорошее совпадение. [c.147]

Силы, действующие на Т. При расчете Т. необходимо принять во внимание в соответствующих случаях следующие основные силы, а) Внутреннее давление в кг/см , выражаемое высотою напора Н в м, с учетом давления атмосферы. Наибольшее напряжение на растяжение у внутренней поверхности Т. в тангенциальном направлении определяется по ф-ле [c.14]

Найдем потребную высоту к ушка (см. рис. 13.18, а) из расчета на суммарное напряжение изгиба от момента Qb в опасном сечении у = у (конец ответного ушка) и растяжения от силы Р [c.254]

Ремень в процессе работы находится в сложном напряженном состоянии, причем отдельные составляющие напряжений и деформаций циклически изменяются при обходе ремня по контуру ременной передачи. Особо сложен процесс деформации ремня при передаче тягового усилия на щкивах, где отдельные элементы ремня воспринимают напряжения растяжения от предварительного натяжения ремня, напряжения изгиба при охвате шкива, напряжения сдвига от передачи окружного усилия, причем распределение всех этих напряжений неравномерно по высоте, ширине ремня и длине дуги охвата. Аналитическое определение напряжений и деформаций элементов клинового ремня с определением мест максимальной концентрации напряжений и учетом реальной анизотропии ремня, внецентренного приложения нагрузки, изменения фрикционной связи по высоте канавки и длине дуги охвата может быть выполнено лишь с допущениями, не исключающими некоторой неточности расчета. [c.33]

Пример 12.5. (продольный удар). Тело весом 0 =60 Н падает с высоты А=18 см, вызывая растяжение стержня длины /=1 м и площадью поперечного сечения Г=5 см (см. рис. 12.10). Удельный вес материала балки у = 80 кН/м , модуль продольной упругости Е=2 0 МПа и допускаемое напряжение [с7д]=100 МПа. Проверить прочность стержня. Расчет произвести без учета и с учетом массы стержня. [c.302]

Отношение высоты боковых пластин (стенок бака) к ширине в аккумуляторах значительных габаритов, как правило, больше двух, что позволяет рассчитывать стенки бака по формулам цилиндрического изгиба пластин. Крышка бака не имеет жесткого скрепления со стенками и не может помешать их выпучиванию. Пренебрегая влиянием дна, можно свести расчет бака при действии на него горизонтальных усилий к расчету замкнутой статически неопределимой рамки-полоски, выделенной из бака двумя горизонтальными сечениями. Модуль нормальной упругости стеклопласта сравнительно мал, поэтому конструкции из этого материала чувствительны к продольному изгибу. Пределы прочности стеклопласта при растяжении, сжатии и изгибе различны. Сопоставление расчетных напряжений с предельными должно производиться для той деформации, которая является преобладающей. [c.34]

Стыковые сварные швы в основном работают на растяжение или сжатие. Высоту шва в расчете берут равной толщине листа, нодварку и наварку в расчет не принимают. [c.350]

Результаты расчета подтвердили выводы о работоспособности предиоаенной конструкции коршшсла, сделанные ранее [l]. и показали возможность дальнейвей оптимизации конструкции за счет снижения металлоемкости и более равномерного распределения основных напряжений растяжения от центробежных нагрузок. Этого можно достичь цутем выбора рациональных параметров изменения высоты и площади сечения коромысла. [c.68]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Концентрация напряжений при изгибе от собственного веса в малом зубе, расположенном в вертикальной плоскости, может быть для точного воспроизведения формы профиля исследована на крупной плоской модели, если предварительно выяснить граничные условия по контуру, которым будет ограничена плоская модель. Примененная для этого полуобъемная оптическая модель в нагрузочном устройстве для изгиба показана на фиг. VI. 34. Основные результаты измерений по зубу на такой модели приведены на фиг. VI. 35. Кроме того, исследовалось поле изоклин. По надрезанному сечению наблюдается характерное резкое повышение напряжений со стороны канавки. На расстоянии, равном 1,5 высоты зуба, от оси канавки устанавливается постоянный порядок полос, близкий к номинальному у основания зуба. Распределение напряжений в этом сечении по высоте зуба близко к равномерному (а не по закону трапеции, как принимается в расчете), что может быть объяснено разгружающим действием выточки. В точках ослабленного сечения на границе зуба с бочкой, кроме нормальных напряжений в сечении, действуют нормальные напряжения того же знака, перпендикулярные к границе и возникающие в связи с тем, что массивное основание препятствует перемещению ослабленного сечения. Все эти результаты показывают, что для приближенного обеспечения жесткости контура основания зуба следует это основание зуба сделать осью симметрии плоской модели с двумя вырезами (ось симметрии модели совпадает с линией основания). Длина модели должна не менее чем в 1,5 раза превосходить общую высоту модели. Модель нагружается по оси сжатием или растяжением (фиг. VI. 36, а). Для картины полос 31 483 [c.483]

Пример 1. Расчет конструкций, поддерживающих сферический резервуар (рис. 7.31 ) . Предполагаем, что резервуар заполнен сжиженным газом на высоту 9 Л1. Обт мный вес сжиженного газа 1 г/л- коэффициент кинематической вязкости Vi = 0,1 см 1сек район строительства с сейсмической активностью 8 баллов — 0,05). Рассматриваемая конструкция является типичным примером одномассовой системы. Основными иесущими элементами этой конструкции, которые должны рассчитываться на сейсмические силы, являются поддерживающие резервуар стойки. Для определения периода собственных колебаний системы принимаем следующую расчетную схему (рис. 7.32) считаем, что стойки на отметке 9 м заделаны в плиту с бесконечной жесткостью, а внизу — заделаны в фундамент. Тяжи между стойками выполнены из круглой стали диаметром 30 мм и могут работать только на растяжение. При горизонтальной нагрузке в работу включаются только 4 тяжа, симметричные относительно диаметра резервуара, вдоль которого действует единичная сила, Горизонтальное перемещение от единичной силы 1 т fil = 0,07 см. Вес резервуара равен 128 т, а вес половины стоек и ограждений 25 т. [c.306]

Пример 4.2. Определить диаметр О и высоту к головки стержня, нагруженного растягивающей силой Р (рис. 4.7). Расчет выполнить исходя из условия равнопрочности стержня на растяжение, головки на 0>еэ к ее опорной поверхности на смятве. Допускаемые напряжения [c.109]

Здесь N — расчетные продольные силы, равномерно распределяемые между бoлтaм или заклепками соединения в формулах (3.8), (3.10), (3.12) и (3.14) — с учетом коэф фициентов перегрузки (см. раздел первый, п. 18) п — число болтов или заклеп01 в соединении п р — число рабочих срезов одного болта или заклепки (I — наруж ный диаметр стержня болта или диаметр поставленной заклепки (диаметр отвер стия) 0 — внутренний диаметр резьбы болта при расчете заклепок на растяжени< (отрыв головок) в формулах (3.11) и (3.12) вместо о надо подставлять й 26 — паи меньшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении к = 0,4 — высота поверхности отрыва головки заклепки из алюминиевого сплава [т], [0 ] [ 1- [< отр]. с.н- Rp И / отр — допускаемые напряжения и расчетные сопро тивления срезу, смятию и растяжению белтов и заклепок см. табл. 1.44, 1.47, 1.4I и 1.57 Шд — коэффициент условий работы см. (1.69). [c.222]

Простейшее пружинное устройство уравновешивания приведено на рис. 9.6 С - коэффициент упругости пружинного устройства, плечо установки пружинного устройства. Особенности выбора места установки и конструкции пружины определяются необходимостью обеспечения уравновешивания при всех положениях пантографа, что требует большого рабочего хода пружины, превышаю-п1его ее длину в нерастянутом состоянии. Пружина изготовляется с предварительным поджатием витков друг к другу с таким расчетом, что ее свободная длина, т. е. длина пружины в недеформировапном состоянии, равна нулю. Это значит, что предварительное деформирование витков пружины при изготовлении таково, что если бы толщина прутка пружины была бесконечно малой, то ДJШнa (высота) пружины в свободном состоянии, когда усилие в ней отсутствует, стремилась бы к нулю. Следовательно, началом растяжения пружины С (рис. 9.6) условно служит точка К, в которой пружина шарнирно закреплена на оголовке СМ. Коэф- [c.210]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

В продольных конструкциях каркаса расчетной проверке подлежат верхние связи, основные связи, распорки (или другие конструкции, выполняющие роль распорок), а также горизонтальные деформации (смещения) колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок в цехах металлургических заводов с тяжелым режимом работы и в открытых подкрановых эстакадах эти смещения в продольном направлении не должны превышать Дооо высоты колонн от низа башмака до уровня подкранового рельса. Смещения колонн определяются от горизонтальной продольной нагрузки, вызываемой одним краном наибольшей грузоподъемности из числа установленных в пролете или на эстакаде. Продольная тормозная сила /распределяется между всеми связями, установленными в пределах температурного отсека при отсутствии вертикальных- связей тор- мозная сила передается на продольную раму, расположенную в пределах температурного отсека. Расчет связей производится в предположении наличия полных шарниров во всех узлах, в том числе и в узле сопряжения колонн с фундаментами. Распорки, расположенные на участке между двумя системами связей, рассчитываются только на растяжение распорки, расположенные по одну сторбну от связей, рассматриваются кав. сжатые элементы. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...