Коэффициент трения для различных видов контактов

Существенное влияние диффузионных процессов на коэффициент трения можно видеть из рис. 1,6, которое больше сказывается при нагрузках, не превышающих 6 кг. Контакт с различными средами при больших нагрузках приводит к стабилизации коэффициента трения. Как показали исследования, коэффициент трения покоя для одинаковых условий эксперимента всегда больше коэффициента трения скольжения. [c.101]

Коэффициенты трения скольжения плоских поверхностей с антикоррозийными покрытиями. Трущиеся пары в приборных устройствах имеют различные поверхности контакта, материалы соприкасающихся элементов и антикоррозийные покрытия. Наиболее часто встречающиеся виды поверхностей контакта, материалы трущихся пар с антикоррозийными покрытиями, размеры взаимодействующих поверхностей, нагрузки, прикладываемые к ним, приведены в табл. 4—6. При этом параметр шероховатости поверхности при скольжении плоских деталей изменялся от Яг = 40 мкм до Ra - = 0,4 мкм, при скольжении сферических н цилиндрических поверхностей по плоскости параметр шероховатости последней Ra = 1,25 мкм, [c.198]

Указанная выше методика (ГОСТ 1786-57) оказалась неприемлемой для испытания фрикционных материалов, предназначенных для тяжело нагруженных тормозных узлов самолетов, экскаваторов и пр. Институт машиноведения АН СССР разработал новый метод испытаний, утвержденный ВНИИНМАШ в виде руководящих технических материалов (РТМ 6-60). Испытания материалов на фрикционную теплостойкость согласно РТМ 6-60 имеют очень важную методическую особенность, о которой следует упомянуть в связи с вопросом о соответствии лабораторных и эксплуатационных испытаний. Если ГОСТ 1786-57 обусловливает постоянный ре жим испытаний фрикционных материалов, то РТМ 6-60 допускает некоторый диапазон изменений нагрузок и скоростей. В первом случае получается условная оценка коэффициента трения и износа, привязанная к частным условиям работы. Второй метод испытаний позволяет оценить поведение материалов в условиях постепенно ужесточающегося режима работы, обусловливающего повышение температуры на фрикционных контактах. При таком методе испытаний возможна более правильная оценка свойств тормозных материалов применительно к различным нагрузкам и скоростям. [c.7]

Разработан новый способ нанесения многослойных покрытий с заданным составом и свойствами, которые формируются за счет последовательного нанесения различных покрытий со специфическими свойствами и собственным целевым назначением. При этом представляется возможным получить комплекс свойств у покрытий, сочетающих высокую износостойкость и антифрикционные свойства. Основным видом многослойного покрытия является карбидное покрытие с последующим электролитическим осаждением на нем чистых] металлов и нанесением антифрикционных пленок. При температурах 700—800° С мягкие легкоплавкие металлы, находясь в контакте с твердыми покрытиями, размягчаются и даже плавятся, образуя жидкий слой, который быстро заполняет все поры твердого слоя покрытия, частично диффундируя в поверхностный слой металла (подложки). Так например, коэффициент трения покрытия из карбида вольфрама с последующим нанесением па него покрытия серебра с дисульфидом молибдена при длительной работе в реальной конструкции не превышал 0,18. Результаты лабораторных и производственных испытаний показали, что износостойкость и антифрикционные свойства покрытия сложного состава выше на 20—25%, чем обычных составов. [c.48]

Сопротивление трения реборд ходовых колес о рельсы теоретически оценить трудно, так как на его значение влияет большое количество различных факторов (конструкция опор и вид поверхности катания колеса и рельса, отношение пролета к базе, скорость движения, состояние подкранового пути, положение точки контакта реборды с рельсом и др.). Поэтому сопротивление реборд в общепринятой практике расчетов учитывают коэффициентом А р, называемым коэффициентом трения реборд, но фактически учитывающим также дополнительные сопротивления, например трение торцов ступиц колес при их установке на подшипниках скольжения, трение от поперечного скольжения колес по рельсу, трение при движении токосъемников по питающим проводам и пр. Эти дополнительные сопротивления условно принимают пропорциональными сопротивлениям трения в опорах колеса и трения качения колеса по рельсу. Значение коэффициента кр, установленного на основе обобщения результатов экспериментальных исследований, можно принять по рекомендациям ВНИИПТМАШ [c.386]

Ужесточение требований к структуре и свойствам поверхностных слоев стимулировало развитие новых методов их модификации различными видами технологической обработки. Кроме того, развитие науки о трении и изнашивании твердых тел показало, что во многих случаях в контакте трущихся тел наблюдается адаптация материалов этих тел к условиям трения за счет протекания гаммы физических и химических процессов, стимулируемых энергией, рассеиваемой в контакте при трении. При этом, как и в случае поверхностной модификации технологическими средствами, создаются специфические поверхностные структуры, реализующие низкий и стабильный коэффициент трения при высокой износостойкости. [c.3]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

Периодический характер структурных изменений, впервые выявленный в работе [76], затем был зафиксирован в целом ряде работ для различных условий трения [26, 77, 78]. Большинство авторов связывают такой вид зависимости с периодическим разрушением поверхностного слоя и отмечают зависимость времени (числа циклов, пути трения), за которое материал проходит всю стадию от упрочнения до разрушения, от внешних условий трения. Проявление периодического характера процесса обнаружено но изменению микро- [76] и макронапряжений [77], электросопротивления [103], величины блоков [78], микротвердости [26, 122]. Соответственно и внешние характеристики трения, такие, как коэффициент трения и интенсивность износа, также могут периодически изменяться. Для тяжелых условий трения периодический характер изменения износа может быть выявлен обычным весовым методом [26, 136], для более легких режимов выявление периодического характера изменения силы трения стало возможным только путем прецизионных измерений [79]. Сказанное выше в равной степени относится как к основному материалу (большинство исследований выполнено на сталях), так и к пленкам вторичных структур, обра-зуюш ихся в процессе трения. При тяжелых режимах работы, связанных с повышением температуры на контакте (например, при нестационарном тепловом нагружении), наблюдается периодическое изменение структуры, обусловленное не только действием повторного циклического нагружения, но и циклическим изменением температуры трения, приводяш им к фазовым превращениям на контакте, которые также носят циклический характер. В результате наблюдается четко выраженная периодичность изменения износа от числа торможения [136]. [c.104]

Сложность процесса износа становится вполне очевидной, если учесть, что его характеристики зависят от многих переменных, таких, как твердость, вязкость, пластичность, модуль упругости, предел текучести, усталостные характеристики, структура и состав сопрягаемых поверхностей, а также от формы с прягаемых деталей, температуры, напряженного состояния, особенностей распределения напряжений, коэффициента трения, величины проскальзывания, относительной скорости, отделки поверхности, смазки, различных примесей и состояния окружающей среды у изнашиваемой поверхности. В некоторых случаях важным фактором также может быть зависимость зазора между изнашиваемыми поверхностями от времени контакта. Хотя процессы износа сложны, в последние годы достигнут значительный прогресс и получены количественные эмпирические соотношения для оценки различных видов износа при определенных условиях. Однако, прежде чем эти соотношения получат широкое распространение, необходимо провести еще большую экспериментальную работу. [c.572]

Влияние внешней нагрузки, изменяющейся во времени по гармоническому закону, на параметры линейного УГД изучалось в работе [107]. Для описания неньютоновских свойств смазки использовалась реологическая модель Эйринга. Из численных решений следует, что частота колебаний параметров контакта равна частоте возбуждающей силы, однако фазы колебаний различны. При низких частотах колебания (10 Гц) распределения давления и толщины пленки вдоль контакта близки и по виду и по численным значениям распределениям при постоянной нагрузке. При очень высокой частоте (10 000 Гц) распределение давления значительно отличалось от стационарного случая — на входе образовывался пик давления. Авторы предполагают пефизичность этого результата, поскольку он получен без учета упругой составляющей в реологической модели для условий, когда период высокочастотных колебаний внешней нагрузки возможно соизмерим с временем релаксации смазки. Распределения температуры повторяли особенности распределений давления. Показано, что коэффициент трения имеет тенденцию к снижению по мере увеличения частоты колебаний. [c.515]

Для выявления зависимости износа от различных рецептурных факторов следует, прежде всего, определить условия и вид износа. Усталостный и ос качественно обусловлен такими параметрами, как коэффициент трения х, прочность а , модуль Е, давление N, коэффициент усталостной выносливости Ь в соответствии с (6.2.5). Поэтому можно рассматривать зависимость этих показателей от рецептурных факторов и оценивать их влияние на износ. Попытка такой оценки высокоскоростного износа резиновых уплотнителей вращаюхцихся валов, с учетом зависимости упругопрочностных и фрикционных свойств от температуры, развиваемой в контакте, привели к удовлетворительному совпадению расчетного и экспериментального износа [765, 766, 782]. [c.302]

Большинство смазок типа металлических мыл плавится при температуре около 200°. Для осуществления смазки при более высокой температуре создают более тугоплавкие пленки. Для этой цели в смазку вводят добавки с серой и хромом. В результате взаимодействия с металлом эти добавки образуют пленки, состоящие из сульфидов и хлоридов. Хлоридные пленки сохраняют эффективность до 400° С, а сульфидные—до 800° С. У сульфидных пленок сопротивление сдвигу больше и коэффициент трения значительно выше, чем у хлоридных пленок. При основных видах механической обработки (точении, фрезеровании, сверлении, протягивании и др.) необходимо, кроме смазки, и хорошее охлаждение инструмента. Смазка должна хорошо проникать в зону контакта режущего лезвия с изделием и стружкой. Для этой цели применяются различные способы подачи жидкости под давлением 10—30 атм, со стороны задней поверхности, двухструйное охлаждение и др. Смазка должна также быстро вступать в реакцию с материалом режущего инструмента и обрабатываемой заготовки и создавать предохранительную пленку. [c.235]

Различные исследователи это несоответствие объясняют по-разному плохим прилеганием поверхностей трения в натурных узлах неодинаковыми условиями образования пленок на поверхностях трения и др. Для учета этого несоответствия вводятся масштабные коэффициенты, коэффициенты взаимного перекрытия и т. д. Введенный ранее (2.29) и (2.100) коэффициент /Ск.п.кт позволяет учитывать только долю активной поверхности, участвую дей в контакте по отношению к номинальной площади накладки Он не учитывает распределение давления по контактирующей поверхности и, следовательно, не позволяет определить действительное значение радиуса трения Rt, отличающееся от рассчитываемого по формуле (2.2). Все это и определяет несоответствие в значениях моментов трения Мт, полученных расчетным и экспериментальным путем. Естественно, что вычислить коэффициент, учитывающий это несоответствие, не представляется возможным. Этот коэффициент был определен П. В. Кужелевым и И. Б. Чхаидзе, сопоставившими параметры процесса трения ФС, полученные на стенде и при моделировании на ЭВМ, и представлен в виде отношения [c.171]

При расчете температурной вспышки в зоне контакта (в виде контурной полоски или эллипса) некорректно использовать только теплофизические характеристики мсталла, взятые из справочника. На контакте смазанных поверхностей обычно присутствует многослойный элемент пары трения. Эти слои имеют различную толщину. Самый тонкий слой на поверхности образует смазочный материал, у которого в первом приближении коэффициент теплопроводности А,(. Х /400 (где -коэффициент теплопроводности металла). Значения различаются до 5 раз в зависимости [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...