Моделирование трубопроводов

Эйлера 82 Механика жидкости 4 Моделирование трубопроводов 3U Модуль расхода 250 [c.321]

Эйлера 66 Механика жидкости 5 Моделирование трубопроводов 390 физическое 392 [c.409]

Моделирование трубопроводов для определения их частот свободных колебаний. Частоту свободных колебаний сложного трубопровода предпочтительнее определять путем моделирования. Для этой цели изготовляют модель из того же материала, что и натурный трубопровод. Модель можно изготовить и из другого материала, но необходимо чтобы коэффициенты Пуассона материалов трубопровода и модели были одинаковыми. Осевая линия модели должна быть геометрически подобна осевой линии трубопровода. Условия закрепления на концах и в сходственных точках модели и трубопровода должны быть одинаковыми. [c.219]

В настоящее время система моделирования трубопроводов широко используется и на других направлениях деятельности СЕВМАШа, не связанных со строительством судов. К числу таких можно отнести обустройство нефтедобывающих [c.263]

Критерий Л.,Эйлера играет большую роль при моделировании трубопроводов и в исследованиях явлений, связанных с кавитацией. В по- [c.507]

Критерий Л. Эйлера играет большую роль при моделировании трубопроводов и в исследованиях явлений, связанных с кавитацией. В последнем случае за 8р принимается разность гидростатического давления и давления парообразования, т. е. 6р—р—Рп1 при этом вводят понятие о критерии кавитации, который равен [c.505]

Трехслойная модель является наиболее универсальной. При моделировании трубопровода или радиатора- излучателя слой Т характеризует теплоноситель, Я—пограничный слой, М — стенку трубопровода. [c.167]

Моделирование коррозионных повреждений трубопроводов по результатам внутритрубной ультразвуковой дефектоскопии [c.109]

Моделирование напорных трубопроводов в соответствии с уравнением [c.312]

Она характеризует скорость распространения возмущений (волн), вызванных упругими свойствами материала трубопровода или любого обтекаемого тела. Поэтому при моделировании действия упругих свойств материала на поток жидкости обычно требуется соблюдение одинаковости числа Коши (Са), равного отношению скорости потока к указанной выше величине, т. е. [c.126]

Рассматриваются основные законы покоя и движения жидкости, гидравлические сопротивления, а также движение жидкости по трубам и истечение из отверстий. Излагаемый материал иллюстрируется примерами из практики. Приведен гидравлический расчет трубопроводов в соответствии с последними нормами. Даны основы моделирования гидроаэродинамических явлений. [c.2]

Для моделирования распределения тока и потенциала по трубопроводу предполагается, что катодные участки находятся на равных расстояниях до обе стороны коррозионной язвы-и электрически заземлены, т.е. замкнуты с анодным участком. В этом случае с учетом законов Кирхгофа и Ома можно получить простое соотношение [c.44]

Разрыв может случиться в любом месте трубопровода, и местоположение его по отношению к деревне, а также направление ветра во время разрыва также влияют на возможность угрожающей ситуации. Все это учитывается в процедуре статистического моделирования. [c.259]

Наиболее интересным результатом проведенного моделирования было общественное обсуждение возможности перемещения западного трубопровода, которое проводилось в декабре 1977 г. и в котором участвовали сотрудники нефтяной кампании, жители деревни, люди, занимающиеся перемещением трубопровода, и специалист, проводивший статистический эксперимент. Модель вместе с концепцией измерения угрозы в вероятностных терминах была в центре дискуссии. Большое внимание было уделено исходной базе для определения вероятности аварий труб. В результате было принято решение [c.262]

Приведены алгоритмы (Фортран) моделирования динамики разветвленной гидросистемы, которая включает аксиально-поршневой насос, напорный трубопровод и встроенные в магистраль гидроустройства. Задача моделирования сведена к решению по участкам квазилинейных гиперболических уравнений. Решение осуществляется методом характеристик. [c.171]

Задача заключается в определении комплексных значений передаточных функций Wjk, связывающих /-выход с /г-входом при заданных значениях комплексного параметра S и коэффициентов уравнений динамики. Общее число передаточных функций для конвективно-радиационного теплообменника — 24. Для радиационных теплообменников и трубопроводов число передаточных функций снижается соответственно до 12 и 7. При моделировании динамических свойств парогенераторов на ЭВМ используются два способа определения частотных характеристик теплообменников численный и аналитический. [c.106]

Исследование теплоотдачи производится методом локального моделирования. Для этого в середине каждого трубного пучка модели устанавливаются калориметрические трубки 25 длиной 700 мм и 0 12 мм, выполненные из латуни, внутри которых размещены электрические нагреватели (рис. 3-24). Мощность, подводимая к этим нагревателям, измеряется точным ваттметром 26. Равномерное размещение обмотки электрического нагревателя обеспечивает постоянное тепловыделение по длине калориметрической трубки. Для измерения температуры стенки по длине каждого калориметра заложены семь термопар 1—21. Расход воздуха регулируется путем изменения числа оборотов двигателя постоянного тока вентилятора, а также с помощью задвижки, установленной на выходном патрубке модели. Температура воздуха измеряется с помощью ртутного термометра, установленного в подводящем трубопроводе. Скорость движения и расход воздуха определяется с помощью трубки Прандтля 27, установленной на воздухопроводе перед моделью, и микроманометра 28. Гидравлическое сопротивление определяется по разности статических давле-318 [c.318]

Таким образом, путем моделирования получили значение частоты, хорошо совпадающее с экспериментально определенным на натурном трубопроводе. [c.221]

Ограничением в использовании трехмерных систем в России в настоящее время является их высокая стоимость. Процесс трехмерного моделирования очень трудоемок, так как разработка модели занимает много человеко-часов. Однако, если рассматривать этот процесс в рамках всего производственного цикла, то он значительно повышает эффективность проектирования и производства во многих отраслях. Трехмерные системы могут успешно применяться для создания сложных чертежей при проектировании размещения заводского оборудования, трубопроводов, строительных сооружений и т. д., где традиционно для этих целей используется макетирование. [c.10]

Анализ напряженно-деформированного состояния (НДС) газопровода на подводном переходе следует выполнять с учетом исходных данных, полученных по результатам обследования фактического положения трубопровода и математического моделирования процесса его размывания. При этом максимальные значения компонентов номинальных расчетных напряжений должны быть не меньше соответствующих экспериментальных или расчетных величин. [c.554]

Кроме ускоренных испытаний, в лабораторной практике часто возникает необходимость моделирования коррозионных процессов, в которых взаимодействие металла с агрессивной средой происходит в движении (трубопроводы, корабли и т.п.). Эти процессы могут успешно моделироваться на вращающихся дисковых образцах. [c.37]

Моделирование течений в напорных трубопроводах [c.220]

При моделировании установившегося равномерного напорного движения жидкости в трубопроводах для обеспечения гидравлического подобия между натурным и модельным трубопроводами необходимо соблюдать условие (12.6). В модели должен быть обеспечен турбулентный режим (если таковой имеет место в натуре), т. е. должно соблюдаться неравенство Нем>2000. [c.220]

При моделировании местных сопротивлений на трубопроводах, кроме условия (12.6), следует обеспечить также равенство в натуре и модели коэффициентов местных сопротивлений, т. е. м= н. Для этого обычно достаточно соблюсти геометрическое подобие исследуемых местных сопротивлений. [c.220]

В учебном пособии рассматриваются основные вопросы общего курса гидравлики физические свойства жидкостей, гидростатика, общие законы и уравнения гидродинамики, гидравлические сопротивления, истечение жидкости через отверстия, движение жидкости в напорных трубопроводах, безнапорное движение. Излагаются отдельные задачи гидравлики неньютоновских жидкостей, теории подобия и моделирования. [c.2]

В связи с этим, а также учитывая сравнительно небольшой объем книги, автор полагал излишним перегружать ее материалами, не имеющими прямого, непосредственного отношения к кругу вопросов, предусмотренных программами для изучения в общем курсе гидравлики. Однако автор считал нужным дать в книге самые общие понятия по таким существенно важным вопросам, как гидравлические расчеты магистральных нефтепроводов, газопроводов, безнапорных трубопроводов, открытых каналов. Автор нашел необходимым также более подробно, чем это предусмотрено программами, рассмотреть основы гидравлики неньютоновских жидкостей и теории подобия и моделирования, получившие в последнее время весьма широкое развитие в науке. [c.3]

В холодильнике металл корродирует при теплопередаче и интенсивном движении кислоты. Режим эксплуатации холодильников должен быть оптимальным по коррозионной стойкости металла, по скорости течения кислоты, по технологическим параметрам (коэффициенту теплопередачи, режиму орошения). При разработке методики мы использовали принцип вращающегося в жидкости дискового электрода [6]. Было получено теоретически [5] и проверено экспериментально уравнение пересчета эквивалентных в диффузионном отношении скорости вращения диска и линейной скорости течения агрессивной жидкости в трубопроводе, что делает возможным моделирование одного объекта другим. [c.4]

В течение первых двух лет при моделировании трубопроводов использовался набор плоских сечений корпуса, выполненных в точной геометрии и расставляемых в координатах судна. В дальнейшем, с появлением полноценной трехмерной модели корпуса, конструкторы-механики получили возможность выполнять качественный контроль отсутствия пересечений не только трубопроводов различных систем между собой, но и трубопроводов с корпусными констру1щиями, расположенными в пространстве между набором корпуса. [c.263]

Первые шесть глав книги (введение, гидростатика, основы гидродинамики, гидравлические сопротивления, истечение жидкости через отверстия и насадки, движение жидкости в напорных трубопроводах) и тринадцатая глава составлены проф. А. А. Угинчусом. Последующие шесть глав (равномерное движение жидкости в открытых руслах, теория установившегося неравномерного движения жидкости в открытых руслах, водосливы и гидравлика дорожных труб и малых мостов, сопряжение бьефов и гидравлический расчет косогорных сооружений, теория моделирования и движение грунтовых вод) написаны доц. Е. А. Чугаевой. [c.3]

Изложены основные вопросы технической механики жидкости и газа. Приведены физические свойства жидкостей и газа. Освещены законы равновесия, основы кинематики и динамики жидкости и газа, гидравлические сопротивления. Рассмотрено движение по трубопроводам и истечение через отверстия и насадки жидкости и газа. Описано обтекание твердых тел потоком жидкости и газа. Даны основы моделирования гидроаэродииамических явлений. [c.2]

Оценке прочности оборудования АЭС предшествует в этом случае анализ теплогидравлических процессов во времени, сопровождающих указанные режимы, с тем, чтобы получить историю силового и температурного нагружения трубопроводов, корпусов реактора, парогенераторов, их В1 три-хорпусных устройств и опорных конструкций. Поскольку подробное рассмотрение этих процессов и методов их моделирования выходит за рамки данной книги, приведем лишь основные уравнения теплообмена и гидродинамики теплоносителя, которые будут привлечены в дальнейшем для анализа температурных полей и гидродинамических воздействий в переходных режимах. [c.90]

Для исследования пневмомеханических поворотных устройств перед началом проектирования стенда был проведен расчет пневмопривода по методике, разработанной Г. В. Крейниным и К. С. Срлн-цевой, основанной на обобщении результатов математического моделирования. Были выбраны диаметр пневмоцилиндра d = 10Цмм и проходные сечения трубопроводов, распределительной-аппаратуры и тормозных золотников [35, 66—67]. Допустимая быстроходное рассчитывалась по методике,, изложенной в гл. 3. , [c.67]

Для уменьшения трудоемкости процесса моделирования в этом случае математическая модель должна строиться по структурному принципу. Компоненты модели должны соответствовать конструктивным элементам парогенератора. Основными структурными звеньями являются поверхностные теплообменники и необогрева-емые трубопроводы участки смешения рабочей среды и газов топочная камера регулирующие клапаны турбины. В качестве исходной информации задаются непосредственно конструктивные и режимные параметры звеньев. [c.65]

В настоящей монографии рассматриваются вопросы малоцик-ювой прочности элементов конструкций различных типов оборудования, которым в процессе эксплуатации в наиболее значительной степени присущи эффекты малоцикловой усталости. В области энергетического машиностроения для элементов конструкций типа корпусов атомных реакторов, трубопроводов, элементов активной зоны, корпусов и роторов турбин, элементов разъемных соединений, теплообменных аппаратов, герметизирующих и компенсирующих элементов актуальны вопросы кинетических закономерностей деформирования и перехода к предельным состояниям. Для этих конструкций важны вопросы моделирования эксплуатационных режимов по частотам, температурам и временам, разработка унифицированных методов расчета на прочность и долговечность при циклическом, длительном циклическом и термоциклическом нагружениях, учет специфики условий нагружения. [c.4]

Использование аналогии между гидравлическими и электрическими параметрами дало возможность реализовать хорошо развитую теорию электрических цепей для моделирования режимов гидравлических цепей РЦН. С этой целью введенные понятия пассивных линейных компонент РЦН гидросопротивления г и инертности (гидроиндуктивности) М, базируясь на общепринятой аналогии напряжение - давление и ток - объемный расход. Поскольку при анализе установившихся режимов ЦН сжимаемостью рабочей жидкости можно пренебречь р = onst ), то гидроемкость трубопровода машины не рассматривалась. Очевидно, что в этом случае комплексное сопротивление Z имеет активно-индуктивный характер и его можно изобразить последовательным соединением активного и инерционного гидросопротивлений г их [c.18]

Фишер и Фуллхарт [7] при испытании иттриевого трубопровода, по которому циркулировал расплавленный уран (моделирование ядерного реактора с жидким горючим), выявили необходимость проведения сварки иттрия в чистой атмосфере. Для предотвращения пористости шва с наплавляемого валика необходимо удалять окисиую пленку, что достигается се разгонкой на соседние со швом участки металла. В противном случае пленка вызывает пористость шва, что неблагоприятно сказывается па аппаратуре. [c.261]

Формула (35) дает основание для моделирования при экспериментальном определении коэффициента сопротивления. Вместо того, чтобы определять из опыта коэффициент сопротивления натурального трубопровода (что может оказаться громоздким, а иногда и невыполнимым), можно, как показывает формула (35), определить коэффициент сопротивления для трубопровода, геометрически подобного натуральному, но уменьшенных размеров. Если в опыте соблюдены при этом некоторые дополнительные условия, которые будут изложены в дальнейшем, то коэффициент сопротивления л будет для модели такой же по величине, как и для натурального трубопровода, и значением X для модели можно воспользоваться при расчете натура.пьного трубопровода. [c.109]

В общем случае точность этого единственно возможного способа оценки стационарного потенциала участка проектируемого трубопровода (кроме моделирования в натуральную величину) существенно зависит от кинетики катодной реакции восстановления ионов водорода и ее равновесного потенциала (фн)обр- На рис. 15 влияние катодной реакции Н+- Н показано в виде изгиба в верхней части кривой А А. В результате регистрации потенциальных диаграмм на многих стальных образцах в грунтах с преимущественно нейтральной реакцией водной вытяжки выявили, что скорость реакции разряда ионов водорода становится сравнимой со скоростью реакции ионизации кислорода при потенциалах на 0,1—0,2 В меньше, чем потенциал, определяемый точкой пересечения линии предельной плотности тока по кислороду с кривой поляризационной диаграммы. Это значит, что в частном случае при изучении коррозии стали в грунтах зоны аэрации искажающим влиянием реакции Н+ -> Н можно пренебречь. В этом частном случае имеется возможность определения важных показателей минимального смещения потенциала трубы в отрицательную сторону, необходимого для полного предотвращения почвенной коррозии и соответствующей для этого смещения катодной плотности тока от внешнего источника. Из рис. 15 видно, что Афт1п равно разности ординат точек пересечения линий ДД и ЕЕ минимальная защитная плотность тока равна по модулю предельной плотности тока по кислороду. [c.85]

Предположим, исследуется движение вязкой жидкости в трубопроводе. В этом случае при моделировании следует учитывать как силы внутреннего трения жидкости, обусловленные ее вязкостью, так и массовые, гравитационные силы — силы тяжести. Поэтому исходя из условий динамического подобия необходимо, чтобы одновременно в натуре и на модели соблюдалось равенство чисел Рейнольдса v Ll vl = V2L2 2 я чисел Фруда = = (здесь, как и далее, все величины, относящиеся к натуре и модели, снабжены индексами соответственно 1 и 2). [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...