Приведенные скорости. Скорость циркуляции

Приведенные скорости. Скорость циркуляции [c.165]

Приведенная скорость смеси, или скорость циркуляции — это отношение массового расхода смеси к произведению плотности жидкости на площадь сечения канала [c.296]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

Применим приведенные рассуждения к вихревой нити, рассматривая в качестве контура, вдоль которого вычисляется циркуляция скорости, контур, опоясывающий нить, и беря в качестве поверхности а поверхность сечения нити. Тогда, учитывая сделанную выше оговорку об осредненных значениях вихря и его компонент и выражение (23.3), получим [c.77]

Рис. 6-11. Зависимость средней абсолютной скорости пара от приведенной скорости пароводяной смеси по осредненным данным для вертикальных труб. Параметром является скорость циркуляции. м/с а —Р=1,08 МПа б —р=10,9 МПа в —р=17.,8 МПа.

Средняя приведенная скорость пара при опрокидывании циркуляции устанавливается из зависимости [c.62]

Как и следовало ожидать, рассчитанная скорость циркуляции не совпала с принятой ш = 0,5 м/с. Из этого следует, что расчет нужно повторить при другом значении Wq, близком к рассчитанному ло формуле. Действительное значение скорости циркуляции определится тогда, когда принимаемое и рассчитанное значения практически совпадут, т. е. будут различаться не более чем на 4—5%. Достаточное соответствие наблюдается, даже если принять, например, Шо=1,1 м/с. При этом рассчитанное значение окажется равным 1,127 м/с, т. е. будет отличаться от принятого всего на 2,45%. Полное соответствие между принятым и рассчитанным значениями будет наблюдаться, если принять шо=1,13 м/с. Действительно, в этих условиях скорость воды в опускных трубах Шоп=1,54 (1,13/0,5) = = 3,48 м/с, а длина экономайзерного участка 1эк (рассчитанная по тем же приведенным выше зависимостям) окажется равной 1,33 м. Полный коэффициент гидравлического сопротивления опускных труб Zon при переходе от одного режима к другому не изменяется, а 2ио.эк в рассматриваемых условиях несколько увеличится,, так как здесь длина экономайзерного участка возрастет (по сравнению [c.404]

Проведем проверку на возможность опрокидывания циркуляции. Расчетное значение средней приведенной скорости пара при опрокидывании [см. формулу (2 26)] [c.406]

Зависимость теплоотдачи от теплового потока при различных скоростях циркуляции в условиях кипения в неограниченном объеме [Л. 165] аналогична приведенной зависимости при кипении в трубах. [c.305]

Под предельной температурой применения следует понимать верхний температурный предел надежной работы теплоносителя в течение длительного времени эксплуатации. При этом предельную температуру применения не следует рассматривать как явно выраженную и строго определенную границу начала разложения. Предельные температуры определяются на основании опытных данных исследования термической стойкости, полученных в условиях как статического, так и циркуляционного нагрева. Предельная температура применения имеет важное прикладное значение при выборе тех или иных веществ, используемых в качестве теплоносителей. Необходимо отметить, что предельная температура применения не является однозначной характеристикой теплоносителя, так как она зависит от целого ряда факторов скорости циркуляции, давления, природы окружающей среды и др. Предельные температуры применения, приведенные в табл. 2-21, относятся к условиям отсутствия контакта теплоносителя с воздухом. [c.72]

Для постоянного паросодержания при х < 0,7ф определяется по графику рис. 2.5, а независимо от того, обогревается труба или нет. При скоростях циркуляции, превышающих значения, приведенные иа рис. 2.5, а, ф определяется с помощью номограмм рис. 2.5, бив раздельно для необогреваемых и обогреваемых труб. [c.39]

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятого сечения отводящих труб приходится входные штуцера в циклон принимать сечением не более 5—18% от сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение сечения отводящих труб не дает какого-либо существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные сечения опускных и отводящих труб, показала, что наиболее эффективным способом повышения циркуляционной надежности этих контуров является применение рециркуляционных труб, обеспечивающих высокие значения скорости входа воды в экранные контуры. На рис. 6-3,а, б дана схема экранного контура с рециркуляционными трубами и приведен график циркуляции. В таком экранном контуре характерными являются следующие основные зависимости [c.159]

Отношение приведенной скорости пара в отводящих трубах к скорости циркуляции в них [c.189]

Средняя абсолютная погрешность определения приведенной скорости пара составляла, в зависимости от скорости циркуляции и диаметра трубы, 0,02—0,06 м/сек. Большие погрешности относятся к большим скоростям циркуляции и меньшему диаметру трубы. [c.206]

Непосредственно полученные экспериментальные данные представлялись в виде первичных зависимостей полезных напоров вертикальных и наклонных труб и сопротивлений горизонтальной трубы от приведенной скорости пара wq и скорости циркуляции w . Данные для труб одинакового расположения и близких диаметров 54 и 56 мм наносились на одни графики. [c.233]

Уточним вопрос о способе вычисления скоростей, входящих в систему критериев (14.1). Обычно пользуются понятиями приведенных скоростей и скорости циркуляции. Под приведенной скоростью данной фазы понимают отношение ее объемного расхода к площади полного сечения рассматриваемого канала, т. е. приведенная скорость данной компоненты равна [c.165]

Фиг. 82. Зависимость полезного напора Д/ пол приведенной скорости пара и скорости циркуляции воды, при /г = 182 ата

В практических расчетах парогенераторов приняты следующие понятия для скорости движения пароводяной смеси средняя скорость потока в рассматриваемом сечении W M, приведенная скорость воды w o и пара w"o скорость циркуляции Wo. [c.45]

В то же время отношение приведенной скорости пара к скорости циркуляции имеет предел [c.46]

Приведенная здесь скорость циркуляции в подъемной трубе а оп.тр равна скорости воды в выходном сеченни конфузора переход-но. о участка, т. е. даоп.тр = 0 вык = О,712 м/с. [c.392]

Для гидравлического расчета трубных элементов используются следующие величины, характеризующие поток массовая скорость, скорость циркуляции, приведенная скорость пара, скорость пароводяной смеси, объемное и массовое паросодержаиие смеси, [c.8]

Принудительное движение пароводяной смеси в трубах поверхности нагрева часто является подъемным. Для радиациоиных парообразующих поверхностей нагрева прямоточных котлов и котлов с многократной принудительной циркуляцией наибольшие тепловые (нагрузки будут в нижней части поверхности нагрева, т. е. при небольших приведеннЫ Х скоростях пара. В верхних же частях этих поверхностей нагрева тепловые нагрузки будут меньше, а приведенная скорость пара больше, т. е. по, мере подъема пароводяной смеси условия работы труб облегчаются. В связи с этим проверку на-дежиости работы этих поверхностей нагрева следует производить для тепловой нагрузки в зоне начала парообразования, например при приведенной скорости пара порядка 0,5 м/сек (для условия А "=1). При этом [c.471]

В замкнутом контуре, на некоторой части которого генерируется пар, плотность среды в подъемных и опускных линиях различна и вследствие действия сил гравитации возникает естественная циркуляция. Интенсивность теплообмена в греющих элементах контура при этом определяется тем, какие установятся в них скорости движения сред. Поэтому для определения коэффициентов теплопередачи и размеров требуемых поверхностей теплообмена необходимо располагать значениями скорости циркуляции Wq, а в некоторых случаях — и рядом других гидродинамических характеристик двухфазного потока в характерных сечениях (истинным объемным паросо-держанием ф, приведенными значениями скорости жидкости w q, скорости пара w o и др.). [c.267]

В условиях естественной циркуляции парожидкостной смеси скорость циркуляции и структура потока целиком определяются интенсивностью процесса парообразования. Поэтому опытные данные для среднего коэффициента теплоотдачи обрабатывались таким образом, чтобы их можно было представить в гиде зависимости этого коэффициента от приведенной скэрости пара на выходе 328 [c.328]

Так же как и раньше, зададимся сначала значением скорости в греющей секции йУо = 0,8 м/с. Тогда скорость циркуляции в подъемной трубе вУоп,тр = ш вых=0,712 м/с. Полный приведенный коэффи- [c.394]

Лри кипении жидкости в условиях вынужденного движения внутри труб и каналов критический тепловой поток, кроме факторов, приведенных выше, зависит от скорости циркуляции и паросо- нкал/(м -ч) держания. При увеличении скорости циркуляции жидкости критический поток увели-чиваЛ ся (рис. 13-24). На рис. 13-25 показано влияние параметра х на дщ, при различных скоростях жидкости на входе в трубу. Из трафика следует, что критический тепловой поток уменьшается с ростом X при положительных значениях этого параметра. [c.325]

Выше отмечалось, что трубный пучок тем сильнее уменьшает скорость циркуляции частиц, чем меньше шаг 5 между осями труб. Это, естественно, ухудшает перемешивание. В качестве определяющего размера Н в формулу (2.8) в этом случае целесообразно подставлять величину 5. Если горизонтальный и вертикальный шаги не равны друг другу, целесообразно использовать усредненное значение. Сравнение расчетных значений )эф с экспериментальными, приведенными в докладе Бородули [34] указывает на их сходимость по крайней мере в пределах порядка. Учитьшая оценочный характер самой модели, вряд ли есть смысл приводить более громоздкие точные формулы, различные у разных авторов. [c.61]

На рис. 3.12 II 3.13 по оси ординат отложена объемная концентрация пара в потоке смеси фо, а по оси абсцисс — отношение приведенной скорости пара к скорости циркуляции шЦхюо. В качестве параметра на рис. 3.12 взято число Фруда, записанное с точностью до [c.50]

Циркуляционная характеристика экрана, имеющего рециркуляционные трубы, строится по общему расходу воды, проходящей через экранные трубы. Однако сопротивление внешнего контура циркуляции, т. е. опускных и отводящих труб, подсчитывается по расходу воды через внешний контур, который соответственно составляет Gon= G—Срец. Расчетными значениями скоростей циркуляции для такого контура следует задаваться так, чтобы расход воды через экран превышал возможный расход воды по рециркуляционным трубам. В то же время скорости циркуляции не должны быть чрезмерно велики, для того чтобы полезные напоры экрана оставались положительными. Эти два обстоятельства значительно сужают предел рабочих условий для экранов, имеющих рециркуляционные трубы, и заставляют задаваться относительно близкими между собой значениями расчетных скоростей циркуляции. К расчету рециркуляционных труб можно приступить лишь после определения полезных напоров экранных труб. На графике, приведенном на рис. 4.22,6, кривая представляет [c.75]

Проверка невозможности застоя циркуляции [Л. 13]. Средняя приведенная скорость пара в экранной трубе го"оср=0,361 м/сек (из приведенного ниже расчета). Коэффициент неравномерности обогрева /С, = 0,7 (табл. 9 (Л. 13]). Средняя приведенная скорость (см. стр. 186) пара в наименее обэгреваемой трубе (формула 31 ]Л. 13]) Щамин=-К5аг>"оср=0,7 0,361 =0,252 Щ/сек [c.177]

Приведенные данные показывают, что при увеличении скорости циркуляции с 1,5 до 3,5 м1сек, или в 2,34 раза, коэффициент теплопередачи при одной и той же вязкости увеличивается в 1,35 раза. [c.264]

Для вертикальных труб этого диаметра полезные напоры во всей исследованной области скоростей пара и воды увеличиваются с приведенной скоростью пара, причем это увеличение постепенно замедляется. Для наклонных труб зависимость от приведенной скорости пара менее резкая, а при низких давлениях и больших скоростях циркуляции обнаружи- [c.240]

Для удобства дальнейшей обработки экспериментальные зависимости полезных напоров в подъемных трубах разных диаметров и сопротивлений трению в горизонтальной трубе i ерестраивались на округленные значения скоростей циркуляции. Пример таких зависимостей приведен на рис. 20 для вертикальной и наклонных труб [c.241]

К сожалению, это исследование недостаточно охватило практическую важную область относительно малых приведенных скоростей воды при низких воздухосодержаниях. Условия работы контуров котлов с естественной циркуляцией соответствуют (но принятым для расчетов циркуляции определяющим параметрам) значениям отношения приведенных скоростей Wq/wq O-i-15 и параметра w o/d от О до 50, редко до 100 м/сек . Большинство исследований на воздуховодяной смеси проводилось при Wq/w o до 30—50 и w d /d < 40. В этих же пределах изменялись, в основном, определяющие параметры и в описываемых в настоящей работе опытах по исследованию местных сопротивлений. Опыты же [Л. 3] в области wq/wq <10 проводились при WQ-/d = 42 ч- 264 значения w o4d = 0,4 - 4-5,8 м сек исследованы только при w a-lw i >60. [c.281]

Первичная обработка велась в зависимости от относительного расходного паро- или воздухосодержания и скорости циркуляции (или приведенной), как наиболее простых определяющих величин. [c.284]

Исследования в работах [74, 99] показали, что интенсивность теплоотдачи при движении двухфазного потока в прямых трубах определяется следующими тремя факторами плотностью теплового потока q скоростью циркуляции соо и приведенной скоростью двухфазного потока сосм- В [18] отмечается, что в области малых значений х и массовых расходов теплоносителя, которым соответствуют пузырьковый и снарядный режимы течения, основную роль в интенсификации теплоотдачи играет плотность теплового потока. С ростом массовых расходов заметное влияние на теплоотдачу начинает оказывать скорость циркуляции, а при дисперсно-кольцевом и кольцевом режимах течения превалирующее влияние оказывает приведенная скорость течения. [c.67]

При нарушении материального и теплового балансов котла в нем происходит не только то или иное изменение водосодержания, определяемое уравнением (15. 1), но и меняется количесто пара, образующегося в кипятильных трубах. Соответственно с изменением паропроизводительности в циркуляционном контуре меняются также приведенные скорости и скорости циркуляции, т. е. меняется истинное паросодержание кипятильных труб, пропорциональное величине ср. Вследствие этого при увеличении паропроизводительности котла, когда величина возрастает, количество пара, находящегося в трубной системе под уровнем воды в барабане котла, растет, а при снижении паропроизводительности — уменьшается. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...