Скорость воды приведенная

Скорость воды приведенная 92 [c.239]

I мм по формулам Ф. А. Шевелева при п > 1,2 м/с. 3. При скоростях воды а 1,2 м/с приведенные в таблицы и нужно умножить, а разделить на поправочный коэффициент /ii, значения которого приведены ниже [c.287]

Задача IV-10. Цилиндрический сосуд, заполненный водой, приведен во вращение с постоянной угловой скоростью (О = 10 рад/с. [c.92]

Приведенная скорость воды (пара) wq (шЗ), м/с, — скорость, которую имела бы вода (пар), проходя через полное поперечное сечение трубы [c.165]

На рис. 6-4 показано изменение динамического и полного напоров потока по высоте поперечного сечения горизонтальной трубы. Опыты проведены при малых приведенных скоростях воды и (5 0,99, т. е. при дисперсно-кольцевом режиме течения газа. [c.140]

Воспользовавшись приведенными выше значениями коэффициентов гидравлических сопротивлений на опускной линии, в трубах греющей секции, диффузоре, конфузоре и на экономайзерном участке подъемной трубы, а также рассчитанными уже скоростями воды в этих элементах контура, установим [c.395]

Как и следовало ожидать, рассчитанная скорость циркуляции не совпала с принятой ш = 0,5 м/с. Из этого следует, что расчет нужно повторить при другом значении Wq, близком к рассчитанному ло формуле. Действительное значение скорости циркуляции определится тогда, когда принимаемое и рассчитанное значения практически совпадут, т. е. будут различаться не более чем на 4—5%. Достаточное соответствие наблюдается, даже если принять, например, Шо=1,1 м/с. При этом рассчитанное значение окажется равным 1,127 м/с, т. е. будет отличаться от принятого всего на 2,45%. Полное соответствие между принятым и рассчитанным значениями будет наблюдаться, если принять шо=1,13 м/с. Действительно, в этих условиях скорость воды в опускных трубах Шоп=1,54 (1,13/0,5) = = 3,48 м/с, а длина экономайзерного участка 1эк (рассчитанная по тем же приведенным выше зависимостям) окажется равной 1,33 м. Полный коэффициент гидравлического сопротивления опускных труб Zon при переходе от одного режима к другому не изменяется, а 2ио.эк в рассматриваемых условиях несколько увеличится,, так как здесь длина экономайзерного участка возрастет (по сравнению [c.404]

Рис. 7.19. Зависимость приведенной скорости пара от скорости воды в щелях завихрителя для различных давлений

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

В опытах на всех исследованных дырчатых листах визуально наблюдалась следующая картина. В момент пуска легкой жидкости и при малых приведенных скоростях над поверхностью тяжелой жидкости появлялась шапка пены и наблюдалось колебание всего слоя. Когда приведенная скорость воды достигала значения ш"= = 0,03- 0,04 м сек, начиналось образование в слое шаров (ядро шара — легкая жидкость, оболочка — тяжелая жидкость). Эти шары проходили через весь слой, вырывались на поверхность, поднимались на высоту 20—30 мм и лопались. При гю д =0,066 м/сек наступал момент, когда наблюдаемый в колонке уровень самопроизвольно падал, а затем снова возрастал с увеличением Юд. Происходило изменение структуры слоя он становился более однородным, состоящим из отдельных пузырей, внизу крупных, вверху более размельченных, уровень сильно колебался, наблюдались противотоки и начинался медленный унос размельченной ртути с поверхности. Приведенная скорость в момент перемены [c.53]

На рис. 2.5 приведен график изменения минимально допустимых скоростей воды в трубах поверхностей нагрева водогрейных котлов для опускного и подъемного движения в зависимости от удельных тепловых нагрузок при недогреве воды на входе 35—40 С. [c.21]

Приведенная формула хорошо совпадает с опытными данными. Так как средняя скорость воды равна нулю, относительная скорость пара при барботаже совпадает с действительной скоростью [c.71]

В 1937 г. В, А. Бахметьев и Н. В. Федоров [Л. 52] опубликовали результаты исследования, посвященного изучению фильтрации при небольших скоростях, применительно к проблеме проницаемости почвы. Опыты проводились над дробью диаметром 0,956—9,15 мм, уложенной в горизонтальной трубе диаметром около 76 мм, через которую пропускалась вода. Отклонение точек, наблюдавшееся в опытах при изменении порозности от 38 до 45%, авторы стремились привести к единой кривой, вводя локальную скорость и приведенный размер В этих целях объем пустот ь м засыпки рассматривался как куб пустоты", размер стороны которого [c.245]

Приведенные скорости воды д — о — 0,2 м(сек-, X — 0.2 — 0,35 — 0,35 — 0,5 [c.286]

В практических расчетах парогенераторов приняты следующие понятия для скорости движения пароводяной смеси средняя скорость потока в рассматриваемом сечении W M, приведенная скорость воды w o и пара w"o скорость циркуляции Wo. [c.45]

Скорость пароводяной смеси можно записать через приведенные скорости воды и пара. Для этой цели в формулу (2-5) в Уем необходимо подставить х по (2-11), учесть (2-6) и тогда, после небольших преобразований, получаем [c.46]

Коэффициенты гидравлического сопротивления s. (а) берем по таблице, приведенной на стр. 215. Согласно формуле (95) скорость воды во входном сечении затвора при постоянном напоре h , в зависимости от угла поворота диска а, будет равна [c.219]

Приведенные данные позволяют считать, что воздействием на воду магнитным полем можно снизить коррозию металла. Процесс этот не лимитируется температурой. Необходимо лишь соблюдать параметры магнитного поля и скорость воды, которые, по нашим данным, должны составлять соответственно 1,36-104—4-10 А/м (170—500 Э) и 0,7—2,0 м/с. Эффект возрастает при многократном контакте воды с магнитным полем всего потока или хотя бы части его (5—10%). [c.30]

Приведенные в таблице формулы справедливы при значениях массовой скорости воздуха 3[c.740]

Приведенные в табл. 4.1 сведения основаны на данных, представленных поставщиками этих материалов. Следует отметить, что цифры, характеризующие увеличение объема материала при обратной промывке, относятся только к расходу воды 3,3 л/м сек (т. е. к скорости воды в свободном пространстве над слоем ионообменного материала 12 м/ч), который является приблизительно средним из расходов, обычно применяемых на практике. Данные о зависимости расщирения объема материала от скорости восходящего потока воды показывают, что при повышении интенсивности с 3,3 до 5 л1м -сек увеличение объема зернистого материала возрастает приблизительно в 2 раза [c.109]

Вынужденное турбулентное течение в трубах и каналах при поперечном обтекании труб 1200...5800 3100...10000 35...60 70...100 Диаметр труб с/ = 30 мм. Приведенные значения а соответствуют скоростям воды 0,2... 1,5 м/с, воздуха 8... 15 м/с [c.367]

Как известно из теории механизмов, передаточные отношения планетарных механизмов удобнее всего определять, мысленно сообпгив всей системе переносное движение с угловой скоростью, равной скорости водила, но обратной по знаку. Тогда получим механизм с остановлен ным водилом, т. е. так называемый приведенный механизм, который является непланетарным, В приведенном механизме закрепленные звенья планетарной передачи предполагаются освобожденными. Для этого механизма записывают выражение передаточного отношения /о через угловые скорости звеньев относительно водила (уравнение Виллиса) [c.215]

Приведенные формулы могут быть использованы при проектировании каналов м для определения транспортируюгцей способности потока. В первом случае канал проектируется со скоростью воды в нем V > Пнез> во втором определяют предельную мутность потока по заданной скорости и гидравлической крупности наносов. Если полученная таким путем мутность р окажется меньше действительной, канал может быть заилен. В таком случае намечают меры к уменьшению действительной мутности, например путем устройства специальных отстойников. [c.197]

Известно, что влияние природы и концентрации солей в водном растворе может быть различным. Влияние гидролизующихся солей зависит от того, повышают или понижают они pH среды при гидролизе. С увеличением концентрации таких солей растет кислотность или щелочность раствора и соответственно меняется скорость коррозии. Если растворенные в воде соли способствуют образованию труднорастворимой защитной пленки, то скорость коррозии металла уменьшается по сравнению с коррозией в воде. С увеличением концентрации соли этот эффект растет, но обычно до определенного предела. В этом плане равновесие между карбонатом, бикарбонатом и двуокисью углерода имеет определенное значение. Двууглекислые соли кальция или магния при разложении по реакции Са(НСОз i2 СаСОз + С02 + Н2О образуют осадок углекислых солей в виде защитного слоя на поверхности металла. В присутствии значительного количества СО2 в воде приведенная реакция идет в обратном направлении, осадок не выпадает, и даже ранее выпавший осадок может раствориться, и защитный слой разрушается. [c.27]

Приведенная здесь скорость циркуляции в подъемной трубе а оп.тр равна скорости воды в выходном сеченни конфузора переход-но. о участка, т. е. даоп.тр = 0 вык = О,712 м/с. [c.392]

Рис. 7.20. Зависимость приведенной скорости пара от скорости воды в щелях завихрителя для различных паросодер-жаний (й вн = 5 мм,р=9,8 МПа)

Описанные паросепарационные устройства оказываются эффективными при достаточно строгом соблюдении в характерных сечениях скоростей воды пара или их смеси, указанных в табл. 8-3. В ней приведены рекомендуемые скорости для давления 3,2 Мн м Для других значений давления их следует пересчитывать по формулам, приведенным в последней графе таблицы, в которой также указаны значения отдельных наиболее важных конструктивных размеров. [c.167]

Уровень воды в циклонах колеблется в довольно широких пределах (до 300 мм я выше) в зависимости от величины гидравлического сопротивления подпитывающих 8 и пароотводящих 9 труб. Оптимальное значение скорости воды в первых лежит в пределах 0,5— 1,0 м сек пара, во вторых — 6—10 м1сек. В приведенных на рис. 8-5 схемах пар от выносных циклонов направляется в барабан. Бели напряжение парового объема в нем высоко или диаметр его мал, пар от выносных циклонов целесообразно направлять непосредственно в пароперегреватель. Важным условием возможности нормальной работы подобной схемы является равенство гидравлических сопротивлений участков паропроводов от циклона и от барабана котла до коллектора пароперегревателя. Существенным недостатком систем ступенчатого испарения с двусторонним расположением солевых [c.172]

К сожалению, это исследование недостаточно охватило практическую важную область относительно малых приведенных скоростей воды при низких воздухосодержаниях. Условия работы контуров котлов с естественной циркуляцией соответствуют (но принятым для расчетов циркуляции определяющим параметрам) значениям отношения приведенных скоростей Wq/wq O-i-15 и параметра w o/d от О до 50, редко до 100 м/сек . Большинство исследований на воздуховодяной смеси проводилось при Wq/w o до 30—50 и w d /d < 40. В этих же пределах изменялись, в основном, определяющие параметры и в описываемых в настоящей работе опытах по исследованию местных сопротивлений. Опыты же [Л. 3] в области wq/wq <10 проводились при WQ-/d = 42 ч- 264 значения w o4d = 0,4 - 4-5,8 м сек исследованы только при w a-lw i >60. [c.281]

Из приведенных графиков следует, что с увеличением паросо-держапия при постоянной скорости воды величина уменьшается по равномерно, а пыеет некоторое минимальное значение. Аналогичная картина наблюдалась также и в опытах со стеклянной трубой, имевшей внутренний диаметр 27 мм. Как и ожидалось, критический тепловой поток возрастает с увеличением удельного массового расхода, но точка, соответствующая минимуму q , смещается в сторону более низких значений паросодержанпя. Для одного и того же удельного массового расхода точка мини- [c.236]

На рис. 6-1 показаны кривые изменения плотности смеси при барботаже воды через слой ртути, полученные С. С. Кутателадзе и В. Н. Москвичевой. Кривая / соответствует структуре капли воды в слое ртути . В области А происходит резкое изменение структуры барботируемого слоя — ртуть дробится на капли, взвешенные в потоке воды. При этом относительная скорость воды возрастает, а водосодержание слоя уменьшается. При дальнейшем повышении скорости барботажа (приведенной скорости воды) сохраняется структура слой капель ртути в потоке воды и набухание слоя идет по кривой 2. В области В наступает второй кризис — начинается резкий распыл и вынос ртути из слоя потоком воды. [c.211]

Рис. 6-1. Изменение объемного содержания легкого компонента в водортутной смеси (плотности смеси) от приведенной скорости воды.

Приведенная скорость воды w o — скорость, которую имела бы вода, проходящая через данное сечение парообразую- [c.92]

При отсутствии спирали определение накипи можно производить в устройстве, состоящем из двух U -образ-ных трубок, погруженных в кипящую воду. По одной из них пропускается необработанная вода, по другой — омагниченная. Объемы каждой из пропускаемых проб равны 2—3 л, скорость воды 0,1 м/с. Длина трубок, каждая из которых имеет 3 колена, составляет 7000 мм. Методика определения аналогична приведенной выше. [c.99]

Давление рабочей среды в барабане, МПа Минимальная скорость в отверстиях паро промывочных листов, обеспечивающая беспро-вальный режим, м/с Максимальная скорость парав отверстиях паропромывочных листов, м/с Максимальная скорость пара, приведенная к полезной площади паропромывочных листов, м/с Расчетная степень перфорации па-ропромывоч-ньпс листов, % Рекомендуемая скорость в отверстиях потолочного дырчатого листа, м/с Максимальная скорость воды в сливных коробах, м/с [c.101]

Без подачи ингибитора было проведено два опь та, средняя скорость коррозии, найденная при этом, была равна 0,94 мм1год. Затем было проведено 9 опытов с подачей в конденсационно-холодильную систему 0,001 и 0,0005 % ИКБ-2 на поток бензина, проходящего через конденсатор (с учетом орошения). Результаты испытаний ингибитора ИКБ-2 и средние данные анализов бензина г конденсационной воды, приведенные в табл. 12, показывают, что при подаче ИКБ-2 в количестве 0,001 о коррозия угле )0-дистой стали снижается в 20—59 раз. Защитный эф( )ект [c.37]

Приведенные в таблице формулы справедливы при значениях ма ссовой скорости воздуха 3[c.740]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...