Расчет полного испарения

Сопротивление в исследуемом процессе. При анализе теплообмена при испарении или конденсации потоков теплоносителя внутри каналов с пористым высокотеплопроводным заполнителем было отмечено, что паровая фаза смеси находится в состоянии термодинамического равновесия и имеет температуру, равную локальной температуре насыщения. Причем fj используется как отправная величина для расчета избыточной температуры проницаемой матрицы i = Т -1 . Следовательно, для определения значения в каждом поперечном сечении канала необходимо уметь рассчитать распределение давления в двухфазном потоке вдоль канала. Эта задача также представляет интерес и для расчета полного перепада давлений на пористом заполнителе. [c.122]

На рис. 6.6, а представлено семейство кривых 1-3 к -1) в зависимости от величины для различных значений параметра 7,. Расчет jV, N" произведен с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при р = 1 бар. Кроме того, принято X = 10 Вт/(м К) 5 = 10 мм i>o = 2 °С. Параметр Bi в этих условиях изменяется за счет изменения расхода охладителя G. Полному испарению этого расхода охладителя и перегреву его внутри пористой стенки до 350 °С соответствует значение внешнего теплового потока <7, указанное на дополнительной оси абсцисс. [c.138]

Расчет полного теплообмена на этом заканчивается, так как определены поток переданной теплоты, конечные параметры газа Uk и жидкости ,к. к. Если необходимо вычислить оба конечных параметра газа и количество испаренного или сконденсированного пара, то производят расчет процесса массообмена. [c.90]

Таким образом, расчет скачка уплотнения по существующей методике может быть доведен до конца лишь при условии полного испарения конденсированной фазы в зоне разрыва. Очевидно, такое явление имеет место далеко не всегда. Более того, направление фазовых превращений в парожидкостной среде, пересекающей фронт скачка уплотнения, в общем случае неоднозначно. [c.236]

Сухое пятно является стабильным и бесконечно широким. Следовательно, вся вода в пленке испаряется при приближении к месту возникновения сухого пятна. В дальнейшем мы убедимся, что тепловой поток вблизи границы раздела трех фаз возрастает до таких больших значений, что, как показывают расчеты, он может обеспечить полное испарение пленки на участке нагревателя длиной около 1,5 мм. В этом случае влияние расположенной выше по потоку части пленки, которая обтекает сухое пятно, должно проявляться в пропорциональном уменьшении длины этого участка испарения. Кроме того, даже если бы ширина сухого пятна была равна всего лишь 10 или 20 мм, влияние боковых границ на распределение температуры в зоне вихревого обтекания сухого пятна было бы незначительным. [c.199]

Рассматривая результаты расчета, надо отметить, что испарение основной части жидкости происходит в чрезвычайно узкой зоне. Остаточные 10% пленки испаряются на длине всего около 3 мм, а на последних двух участках общей длиной в 0,6 мм ( ) концентрация возрастает почти в 40 раз. Естественно, что при этом диффузия соли в ядро потока пара не существенна и расчетная конечная концентрация превышает равновесную более чем в 300 раз. Такой результат, резко расходящийся с экспериментальными данными [5.32], где для 16,5 МПа отличие было всего 30%, частично можно объяснить принятым в расчете высоким значением q в зоне испарения пленки. Практически для условий парогенератора ВВЭР, когда фиксирована не величина теплового потока, а температура греющей среды, значение q — небольшое (в зоне конца пузырькового кипения порядка 100 кВт/м ) и падает после полного испарения влаги на стенке примерно в 10 раз. Поэтому последние остатки пленки будут испаряться значительно медленнее. Кроме того, и сечение полного испарения нельзя рассматривать как фиксированное ни во времени (конец пленки будет всегда хотя бы немного перемещаться вдоль трубы), ни по периметру трубы. В целом данные работы [5.33] не представляется возможным применять к условиям АЭС. [c.232]

В задании на расчет РОУ и БРОУ указываются параметры пара перед установкой ро и to а за ней рг, расход дросселированного и охлажденного пара Опг и параметры охлаждающей воды р и Ib. Первой задачей расчета является определение требуемого расхода охлаждающей воды, при котором после ее полного испарения достигаются заданные параметры пара на выходе из установки. [c.169]

Промасливание пассивированных деталей после фосфатирования менее надежно с точки зрения защиты от коррозии и применяется в тех случаях, когда окраска таких деталей затруднена сложной конфигурацией их или же нежелательна по каким-либо причинам. Для промасливания применяют те же масла, что и при воронении. В случае необходимости нанесения тонкого слоя масла промасливание производится в водном растворе эмульсии. Хорошо себя зарекомендовала эмульсия, составленная из смазки 59Ц (СП-3) по ГОСТ 5702—51. Указанную смазку разводят в воде из расчета 140—160 г л умягченной воды. Содержимое перемешивают сжатым воздухом до получения однородной эмульсии. Детали выдерживают в этой эмульсии при комнатной температуре и перемешивании в течение 15—20 мин., после чего обдувают сжатым воздухом до удаления видимой эмульсии и просушивают при 105— 120° С до полного испарения воды. Для совмещения операций пассивирования и эмульгирования в раствор эмульсии можно добавить расчетное количество бихромата калия. В этом случае обработку производят при 60—80° С. [c.89]

По этой формуле можно определить вреМя полного испарения капли, неподвижной относительно воздуха, с учетом ее охлаждения. Понижение температуры капли при ее испарении учитывается концентрацией насыщенного пара Со (у поверхности капли). При относительно небольших скоростях движения частиц (например, при оседании под действием силы тяжести) можно пренебречь его влиянием й пользоваться для расчетов указанными формулами. [c.142]

Таким образом, следует ожидать, что в более мощных ударных волнах при разгрузке будет происходить полное испарение свинца. Приведем еще для примера некоторые результаты расчета для самой мощной из исследованных на опыте ударных волн в свинце. Именно, при р = = 4-10 атм, Fo/F = 2,2 энтропия Si= 51,7 кал моль-град, а энергия к моменту расширения до нормального объема ет = 3,57-101° эрг г, т. е. в 3,6 раза больше энергии связи U Т = 15 000° К). В этом случае, по-видимому, уже происходило полное испарение при разгрузке. [c.598]

Сперва определяется время, которое требуется, чтобы достичь на поверхности температуры Т . По этому времени по двум другим графикам можно найти соответственно температуру центра шара н среднюю температуру шара (на графиках дана пропорциональная последней величина количества тепла, воспринятого шаром). Найденное таким способом время прогрева будет несколько уменьшено по сравнению с действительным, так как параллельно с нагревом идет испарение, на которое расходуется некоторое количество тепла. В дальнейших расчетах эта ошибка частично компенсируется тем, что время горения при квазистатическом процессе несколько преувеличивается, поскольку расчет проводится для полного веса капли. [c.203]

В последнее время для определения объемного паросодержания и скольжения была разработана методика расчета этих параметров через полное давление торможения, измеренное при помощи зонда, который был установлен в выходном сечении трубы с диафрагмой [73]. Примерно аналогичный зондовый метод был применен и для определения перегрева жидкой фазы Б конусной части сопла Лаваля. Между тем, как установлено теоретически и экспериментально [18], при взаимодействии зонда со сверхзвуковой пароводяной смесью происходит образование перед ним косого скачка уплотнения, в котором могут протекать и процессы конденсации, и процессы испарения капель. Неучет этого может привести к значительным погрепшостям в определении параметров смеси. По этой же причине этот метод также не может быть использован для определения параметров точно в критическом сечении. [c.168]

Эффективная радиационная поверхность экранов И ступени испарения равна 32,95 м . Удельное тепловосприятие радиацией согласно тепловому расчету при полной нагрузке котельного агрегата равно 81,61 X ХЮ ккал/(м2-ч). [c.108]

Подобные несложные расчеты показывают, что эксергетическая ценность холода при температуре сжиженного природного газа способна служить эффективным и сравнительно простым источником энергии при его испарении перед подачей в Газопровод для потребления. Так, 1 т испаряющегося природного газа в теоретическом случае способна произвести в тепловой машине около 70 квт-ч электроэнергии. Возможность достаточно полно возвратить энергию, затраченную на сжижение газа, повышает эффективность метода транспортировки газа в сжиженном состоянии от мест его добычи к местам потребления. [c.207]

При полном сгорании 1 кг углерода, содержащего в различных видах топлива, в среднем выделяется 8100 ккал ( 34 МДж), а при сгорании 1 кг газообразного молекулярного водорода — в 4,2 раза больше. С учетом того, что образуется при сгорании водорода — вода или водяной пар, определяют высшую или низшую (за счет затрат тепла на испарение воды) теплоту сгорания топлива, которые отличаются друг от друга тем больше, чем выше содержание водорода. Обычно в тепловых расчетах используют низшую теплоту сгорания, т. е. количество теплоты, выделяющейся при полном сгорании единицы топлива с образованием СО2, Н2О (пар) и SO2, и с учетом расхода теплоты на испарение влаги —600 ккал/кг влаги, —2,52 МДж/кг влаги), так как температура отходящих газов обычно превышает 100 °С. [c.72]

Впервые большие возможности метода полного внешнего отражения для исследования плотности пленок меди, полученных термическим испарением в вакууме, были продемонстрированы в работе [651. Авторы проводили расчет отражательной способности на основе модели, в которой пленка напыленного материала разделяется на ряд слоев, каждый из которых имеет свое значение плотности. Подбором толщины, числа и плотности слоев можно добиться наилучшего согласия о экспериментально измеренной зависимостью (0). Проведенные таким методом измерения [c.38]

Интенсивность выработки ванны. Лакокрасочные материалы для электроосаждения в нейтрализованном виде в процессе работы могут терять стабильность вследствие испарения летучей части частичного окисления пленкообразующего, гидролиза по карбоксильным группам, изменения соотношения пигмент/связующее и других необратимых процессов. Во избежание этого необходимо постоянно обновлять лакокрасочный материал в ванне. В технологии электроосаждения введено понятие времени оборачиваемости , т. е. времени, необходимого для полной замены лакокрасочного материала в ванне по сухому остатку. При соблюдении этого показателя в рабочем растворе лакокрасочного материала не успевают протекать необратимые процессы и кроющая способность не ухудшается в течение длительного времени. Время оборачиваемости для большинства применяемых лакокрасочных материалов составляет 2—6 недель в зависимости от типа пленкообразующего. Поскольку обновление лакокрасочного материала в ванне зависит от интенсивности ее выработки, то время оборачиваемости принимается во внимание при расчете ее объема. [c.205]

Следует иметь в виду, что в интенсивных процессах реализуются большие перепады давления, и прохождение химических реакций зависит не только от интенсивности нагрева, но и от чисто гидродинамических эффектов, определяющих, в частности, изменение давления, а с ним интенсивность испарения или конденсации. Именно такие ситуации специфичны для ряда современных интенсивных и энергоемких процессов, расчет и анализ которых требуют совместного решения полной системы уравнений масс, импульса, энергий фаз и кинетики межфазных и внутрифазных процессов. [c.270]

Параллельно с разработкой методики одноступенчатых ускоренных расчетов равновесия реакций с участием полиморфных веществ была составлена классификация поли- морфных превращений металлов и неметаллов в зависимо-сги от числа модификаций их. Приведены подробные сводки вычисленных автором уравнений равновесия для каждого аллотропического превращения всех полиморфных металлов. Тем же одноступенчатым методом были рассчитаны уравнения равновесия для процессов плавления (кристаллизации), испарения и сублимации металлов. Составлены сводки таких уравнений почти для всех металлов и неметаллов. Полные сводки уравнений равновесия полиморфных превращений и процессов плавления, кипения и сублимации металлов в специальной литературе отсутствуют и составлены впервые. [c.11]

В настоящей главе приведены полные сводки уравнений логарифмов констант равновесия процессов плавления, испарения и сублимации металлов и некоторых неметаллов, рассчитанных автором на основе точного метода. Все рассчитанные уравнения отвечают потребностям как приближенных, так и точных расчетов. [c.187]

Теплота сгорания топлива определяется опытным путем и представляет собой ту теплоту, которая выделяется при полном сжигании 1 кг (1 м для газа) топлива. Поскольку количество выделяемой теплоты зависит от конечного состояния продуктов сгорания, в частности от того, в каком агрегатном состоянии находится влага (в виде пара или воды), различают высшую Qs и низшую Q, теплоту сгорания топлива. Различие между ними состоит в том, что высшая теплота сгорания топлива учитывает теплоту, которая выделяется при конденсации водяных паров (влага в продуктах сгорания находится в виде воды), а низшая эту теплоту не учитывает. Так как в паровом котле температура продуктов сгорания достаточно высока и конденсации водяных паров не происходит, то теплота, затраченная на испарение влаги, теряется. Поэтому в тепловых расчетах котла используется величина низшей теплоты сгорания рабочего топлива. Если известно значение Qs, то величина (Э/, МДж/кг, может быть найдена из выражения [c.48]

При сжигании топлива часть тепла расходуется на испарение балластной влаги, а также влаги, образующейся в результате сгорания водорода. Поэтому различают высшую теплотворность топлива Qf — полное количество выделяемого тепла и низшую теплотворность топлива Qн с учетом потери тепла на испарение влаги. В технике все расчеты ведут на низшую теплотворность топлива Qн [c.10]

Расчеты показали, что полное время испарения навески 2 г/см составляет 173 с для сплава ПОС-80 и 46 с — для сплава ПОС-20. Экспериментальная проверка проведена на сплаве ПОС-60 (рис. 82, кривая 5). По характеру изменения процентного содержания олова в покрытии кривая 5 аналогична теоретической кривой 4, соответствующей сплаву ПОС-80, но смещена вправо по оси времени. Это объясняется, очевидно, влиянием переходного режима нагрева тигля до необходимой температуры испарения, в процессе которого происходит обеднение сплава легколетучим компонентом — свинцом, так что к моменту установления стационарного режима состав сплава в тигле отличается от исходного. Внесение поправки в расчет приводит к полному соответствию теоретических и экспериментальных данных. [c.157]

Отжигу в атмосферных условиях подвергали двухслойные конденсаты, состоящие из слоя цинка толщиной 50—100 мкм и слоя меди толщиной 40—50 мкм. Для устранения окисления и испарения цинка при отжиге образцы многократно обмазывали огнеупорной глиной в смеси с асбестом и в герметических металлических контейнерах помещали в печь, где поддерживалась температура 417 2° С. Расчет диффузии, проведенный по усредненным данным для массивных металлов, показал, что время отжига, необходимое для проникновения цинка на глубину 10 мкм, составляет около 30 суток. Однако экспериментально установлено, что за такое время в исследуемых конденсатах происходит сквозная диффузия с полной гомогенизацией состава по всей толщине образца (рис. 95). Это еще раз указывает на значительное ускорение процессов диффузии даже в толстых конденсатах системы Си-2п по сравнению с массивными металлами. [c.187]

Расчеты кинетики конденсации легко переносятся и на другие возможные законы расширения вещества, которые имеют место, скажем, в аэродинамической трубе или при истечении из сопла. Эти расчеты не содержат ничего принципиально нового по сравнению со случаем разлета в пустоту, и мы на них останавливаться не будем. Заметим, что если степень конденсации паров невелика или же полная энергия паров гораздо больше теплоты испарения, конденсация мало сказывается на газодинамике процесса. Кинетику конденсации можно при этом рассчитывать на основе известного газодинамического решения, найденного-в первом приближении без учета конденсации. Именно так мы и поступали в предыдущем параграфе. [c.463]

Представляет интерес расчет течения высокотемпературной смеси в канале при наличии подвода различных химических реагентов. Такие задачи возникают, например, при определении параметров смеси в парогенераторах ТЭС, в различных дожигателях, используемых для нейтрализации токсичных веществ, выбрасываемых из реактивных сопел при их наземных испытаниях и т. д. Предполагается, что впрыск сосредоточенный (локальный), и после ввода массы происходит мгновенное перемешивание ее с потоком газа, а также испарение жидких компонент (если таковые имеются) и установление некоторой новой температуры смеси. Эти предположения означают, что при впрыске все химические реакции замораживаются, происходит полное перемешивание, после чего вновь начинаются химические реакции. Таким образом, необходимо определить параметры смеси, образовавшейся после впрыска, затем провести расчет неравновесного течения в канале заданного сечения или (в рамках обратной задачи) при заданном распределении какого-либо параметра (давления, плотности или скорости). Считаем, что зону впрыска и перемешивания можно рассматривать как канал постоянного сечения, а впрыск осуществляется по нормали к скорости потока. Тогда для определения параметров смеси в сечении впрыска имеем следующую систему уравнений, выражающих законы сохранения массы, импульса и энергии [c.91]

Приведенная методика расчета применима к любому бинарному сплаву, для которого выполняется закон Рауля. Рассмотрим в качестве примера сплав 5п-РЬ. На рис. 82 приведена полученная расчетным путем зависимость процентного содержания олова в покрытии от времени при полном испарении навесок оловянносвинцовых сплавов ПОС-20, ПОС-40, ПОС-60 и ПОС-80, содержащих 20, 40, 60 и 80% олова. Температура испарения принята равной 1500°С. [c.157]

Легко видеть, что для случаев высоких (полное испарение) и низких (полная конденсация) температур система (2—8) становится вырожденной, так как соответствующие условия нормировки обращаются в нуль. Оба случая вырождения устраняются в уравнениях, описывающих поведение той же горючей смеси, если в нее введена баластная примесь . Программа расчетов составлена для работы с произвольным базисом. После просчета каждой точки по температуре производится переориентация на новые преобладающие компоненты. [c.162]

Аналогично рассчитывается массовое паросодержание потока и при конденсации пара внутри охлаждаемого канала с пористым заполнителем. После этого вследствие полной обратимости физического механизма процессов испарения и конденсации потоков внутри канала с проницаемой матрицей расчет изменения давления вдоль конденсирующегося потока может быть произведен с помощью соотношений, приведенных в разд. 4.3. Необходимо учесть только обратное изменение массового па-росодержания вдоль канала. [c.123]

Несомненным достижением в этом направлении является работа Г. А. Варшавского, в которой излагается сравнительно простой метод расчета выгорания капли заданного в данный момент размера. Для определения полного времени жизни капли необходимо еще. учесть нагрев ее до температуры, при которой происходит испарение в условиях квазистационар-ного процесса горения. Эта температура близка к температуре-мокрого термометра. Принимая во внимание экспоненциальную зависимость давления пара от температуры, можно пренебречь испарением за время прогрева и рассчитать последнее по общеизвестным графикам для нестационарного нагрева шара, определив его как время прогрева поверхности капли до температуры мокрого термометра. Последняя при горении капли мало отличается от температуры кипения при данном давлении. [c.57]

Если скорость inapa в теплообменной трубе пароохладителя составляет Wu = 2Q м1сек, то путь капли до полного ее испарения в атмосфере перегретого пара составляет в обычных условиях работы пароохладителей котлов /H n=tn n-и п=4 М. С уче-том длин протекания сплошной струи (несколько миллиметров) и подогрева капель (около четверти метра) обш ая рабочая длина теплообменной трубы по нашим предварительным расчетам в достаточной степени соответствует непосредственным измерениям, произведенным ВТИ 1на электростанциях [Л. 5-2]. [c.146]

Перед прессованием в порошок тантала вводят раствор глицерина в спирте или какую-либо другую жидкую связку, полностью удаляюш,уюся при последуюш,ем спекании. В связи с высокой химической активностью тантала спекание заготовок проводят в вакууме. Танталовые штабики из мелких порошков предварительно спекают в вакуумных печах садочного типа при 1100 - 1600 С в течение 1 - 4 ч. В связи со значительным газовыделением в процессе спекания танталовых брикетов необходимо медленное повышение температуры, так как в противном случае быстрое превраш,ение открытой пористости в закрытую будет препятствовать свободному удалению улетучиваюш,их-ся примесей. Во время предварительного спекания давление в печи не должно превышать 665 Па. Спеченные штабики охлаждают вместе с печью. Сварку проводят в вакууме. После установки штабика в сварочный аппарат и создания необходимого разрежения (остаточного давления 0,13 Па) включают электрический ток и при непрерывно действуюш,их вакуумных насосах силу тока постепенно повышают при этом соответственно повышается и температура штабика. Режим сварки разрабатывают с таким расчетом, чтобы обеспечить полное разложение и испарение примесей. На начальном этапе сварки повышение температуры до 1000 С идет медленно, выделяются адсорбированные и растворенные газы, удаляется смазка. При 1000 С проводят выдержку, пока вакуумметр не зафиксирует резкого снижения давления в аппарате, что указывает на завершение первого этапа интенсивного газовыделения. [c.158]

Полагая, что единообразие в использовании исходных данрых и в методах расчета даже при меньшей степени т чности может быть более полезным, чем стремление повысить точность расчета в условиях, когда используемые исходные данные дают весьма пеструю картину, автор счел целесообразным отобрать наиболее достоверные значения температур и энтальпий кипения, рассчитал значения энтропий испарения металлов и составил достаточно полную сводку уравнений зависимости от температуры логарифмов констант равновесия процессов испарения вешеств. [c.170]

В работе Устюгова и Вигдоровича [55 ] была сделана успешная попытка описать фазовое равновесие системы теллур—мышьяк в жидком состоянии, используя общие закономерности теории растворов с последующей экспериментальной проверкой полученных результатов. Давление над жидким AsjTeg измерялось мембранным кварцевым манометром. При расчете принималось, что испарение теллурида мышьяка сопровождается полной диссоциацией на элементы, а для теплоты образования AsaTeg исрользовалась оценочная величина = —1680 кал/моль. Результаты расчета давления насыщенного пара для стехиометрического состава приведены в табл. 163. Эти данные также хорошо согласуются с вышеприведенными результатами. [c.96]

Следует обратить внимание на следующее. Порошок тантала всегда содержит какое-то количество окислов. Чем их больше, тем больше угар при сварке, так как окисел тантала (ТагОз) весьма летуч. Для избежания угара в шихту перед прессованием добавляют углерод в количестве, необходимом для связывания кислорода окислов. В процессе предварительного спекания, как указывалось, происходит значительная дегазация металла, а также небольшое разложение пятиокиси тантала при этом начинается ее взаимодействие с примесью углерода. Танталовые штабики сваривают в вакуумных сварочных аппаратах. После установки штабика в аппарат и создания необходимого вакуума (10 жж рт. сг.) включают электрический ток и при непрерывно действующих вакуумных насосах силу тока постепенно повышают при этом, соответственно, повышается и температура штабика. Режим сварки разрабатывается с таким расчетом, чтобы обеспечить полное разложение и испарение примесей. На начальном этапе сварки подъем температуры до 1000° С идет медленно, затем при 1000° С производят выдержку, пока вакуумметр не покажет резкого снижения давления, что указывает на завершение первого этапа интенсивного выделения газов. [c.481]

В. искусственная — обмен воздуха, достигаемый введением и извлечением его через специальные каналы или отверстия. Движение воздуха м. б. достигнуто а) созданием разницы г°, б) использованием силы ветра при помощи нагнетательных и всасывающих колпаков (головки — дефлекторы, флюгарки), в) механич. путем — при помощи вентиляторов. Искусственная В. дает полную возможность производить правильный постоянный обмен вовдуха в помещении в требуемых объемах. Независимо от методов В. помещений обмен воздуха производится с таким расчетом, чтобы вредные выделения помещений вовлекались в массу подаваемого вовдуха и вместе с ним удалялись при извлечении его-в атмосферу. Отсюда следует, что определение необходимых обменов вовдуха и подача его по пространству вентилируемого помещения находятся в прямой вависимости ог количества вредностей и характера их распределения в пространстве. Распределение вредных выделений определяется их фивич. свойствами. Так, горячий воздух в помещении поднимается в верхнюю его зону под перекрытие и, попадая в отверстия для выхода в атмосферу, удаляется из помещения. При этом восходящие токи воздуха увлекают с собой частично и тяжелые газы с уд. весом > 1. Возможность этого явления обусловливается достаточно вы- сокой темп-рой смеси, слабой концентрацией вредных подмесей и относительно меньшим уд. в. смеси. Выделения тяжелых паров, сопровождающиеся поглощением скрытой теплоты испарения, скопляются вместе с охлажденным ими воздухом над полом помещения. Если источники этих выделений находятся выше человеческого роста, тяжелые пары, падая к полу, могут заполнить всю рабочую зону или зону, в к-рой обычно пребывают люди. Местонахождение вредных выделений предопределяет и соответствующее им наивыгоднейшее распределение вентиляционного воздуха. Санитарная техника заинтересована зоной пребывания человека и производства работы. Поэтому в жилых помещениях эта вона распространяется от пола до уровня [c.255]

С целью проведения энергетических, стехиометрических н других расчетов нельзя возражать против подобной вспомогательной схемы. По В. М. Щедрину для реакции (I) ДР = = =80 370 — 6,237" следовательно, эта реакция должна идти справа налево, в сторону окисления кремния. Исследование суммарной реакции приводит к тому же результату, как и по всем другим методам, в полном соответствии с правилом Гесса для результата имеет значение лишь начальное и конечное состояние системы, а не тот или иной путь ее изменения. Температура осуществления суммарной реакции получается той же, что по расчетам В. П. Елютина и других. И у В. М. Щедрина введение СО сказывается неблагоприятно на восстановлении кремнезема, а уменьшение парциального давления СО, наоборот, оказывается положительным фактором. Данными работы [34] реакция (I) не подтверждена, так как микроскопически обнаружено образование Si только на древесном угле, но не ни кварцевом стекле. М. С. Максименко полагал [11], что успешный ход восстановления кремнезема обеспечивается переходом его в пар. По его мнению, SIO2 восстанавливается до SiO после перехода в газовую фазу. Щироко распространенное в свое время среди практиков представление о больших размерах испарения i процессе производства кремния в элементарном виде не нашло подтверждения. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...