Модуль поверхностей-Понятие

На основе анализа выполнения деталями своего служебного назначения было установлено, что деталь выполняет свое назначение не отдельными поверхностями, а их сочетаниями, выполняющими те или иные функции. В соответствии с этим было введено понятие модуля поверхностей (МП), представляющего собой сочетание поверхностей, с помощью которых деталь выполняет ту или иную служебную функцию [1]. Отличительной особенностью МП является то, что сочетание поверхностей, образующих модуль, не случайно, а является необходимым для выполнения соответствующей функции. Отсюда вытекает главное достоинство МП - однозначность его формирования из числа поверхностей детали. По этому признаку любой грамотный конструктор или технолог безошибочно определит у любой детали модули поверхностей, из которых она состоит. [c.419]

В связи с этим появилась необходимость в таком понятии как заготовительный модуль поверхностей (МПз). Действительно, чтобы разработать МТИ и получить требуемые качественные характеристики МП (МПИ) детали, необходимо иметь соответствующую заготовку, в роли которой в нашем случае выступает заготовительный модуль поверхностей. [c.423]

В какой последовательности надо выполнять эскиз детали с натуры 2. Изобразите элемент детали, содержащий галтель. 3. Сформулируйте определение понятия модуль зубчатого колеса . 4. Нарисуйте знаки, применяемые при обозначении шероховатости поверхности. 5. Какие символы применяются при указании величины шероховатости Примечание вопросы 4 и 5 только для студентов механико-машиностроительных специальностей. 6. Какие размеры называются справочными Когда они применяются [c.74]

Мы рассмотрели некоторые из основных принципов микромеханики, уделив особое внимание понятию эффективных упругих модулей и возможности их применения к изучению механического поведения слоистых композитов, армированных волокнами. Были приведены эвристические соображения в пользу эквивалентности различных математических определений эффективных модулей. Если физические измерения производятся на достаточно больших участках поверхности, то физическое и математическое определения также согласуются. [c.35]

Данная Г. И. Баренблаттом [1—3] трактовка геометрии кончика трещины представляет собой другой подход к характеристике разрушения, который не связан непосредственно с энергетическим принципом. Баренблатт ввел понятие сил сцепления между поверхностями трещины вблизи кончика трещины, распределенных таким образом, что геометрия раскрытия кончика трещины преобразуется в плавный клин, а результирующее поле напряжений уже не имеет особенностей. В такой постановке рост трещины происходит, когда силы сцепления не могут выдержать концентрацию напряжений, что позволяет определить модуль сцепления К как константу материала. Построенная теория основывается на следующих гипотезах [c.230]

Концепция поверхности текучести приводит к противоречию и при интерпретации опытов на циклическое деформирование. Известно, что при уменьшении амплитуды напряжений ширина петли пластического гистерезиса не становится равной нулю, а лишь, постепенно уменьшается поскольку касательный модуль в этом случае близок к модулю упругости, она имеет заостренную форму. Понятие упругого гистерезиса как некоторого несовершенства упругих свойств не спасает положения, поскольку усталостное разрушение обоснованно связывают с возникновением пластических, сдвигов в микрообъемах материала. [c.123]

Понятие об ортогональной анизотропии. Симметрия анизотропной среды определяется ее структурой. Наиболее часто в технике встречаются материалы, которым с достаточной степенью точности можно приписать наличие трех взаимно перпендикулярных плоскостей симметрии. Такие материалы называются ортотропными или ортогонально анизотропными. Линии пересечения плоскостей симметрии являются осями симметрии второго порядка поворот фигуры на половину окружности вокруг такой оси приводит к полному совмещению всех ее точек (см. рис. 1.1). Пространственная фигура (поверхность анизотропии), изображающая характеристику какого-либо свойства ортотропного материала, обладает меньшей симметрией, чем фигуры для материала с кубической симметрией. Оси симметрии материала с кубической симметрией имеют четвертый порядок. Поворот фигуры на четверть окружности приводит в этом случае к совмещению всех ее точек. На рис. 1.2 изображены для примера поверхности анизотропии модулей Е и О кристалла с кубической симметрией (монокристалла альфа-железа). Фигуры отсекают на трех осях симметрии одинаковые отрезки. Для ортотропного материала эти отрезки имеют различную величину, поскольку оси симметрии ортотропного материала имеют не четвертый, а второй порядок (см. рис. 1.1). Если величины отрезков, отсекаемые на одной и той же оси по обе стороны от центра фигуры, одинаковы, то говорят, что фигура имеет центр симметрии. Оси сим- [c.10]

В реальных условиях, когда размеры прямоугольного проводника конечны или проводник имеет форму цилиндра или трубы, законы уменьшения модулей Н, Е п б и изменения фазы по мере проникновения волны в проводящую среду изменяются, однако понятие глубины проникновения не теряет смысла, так как плотность тока и мощность спадают практически до нуля первая — на расстоянии от поверхности (2,5 3) Д, а вторая — около 2Д [35]. Поэтому влиянием толщины проводника можно пренебречь, если она не меньше 8Д, а кривизна поверхности не учитывается, если радиус не меньше 4Д. [c.8]

В литературе по механике, физике, метрологии нет единой трактовки понятия веса можно указать около десяти различных значений, приписываемых термину вес тела . Так, одни авторы определяют вес тела как силу гравитационного притяжения этого тела Землей (см., например, [1—4]), другие — как равнодействующую силы притяжения тела Землей и его центробежной силы инерции (см., например, [5—7]), третьи — как упругую силу, с которой тело вследствие притяжения к Земле действует на связь — давит на опору или растягивает подвес (см., например, 8—10]), четвертые — как скалярную величину — модуль силы тяжести, действующей на тело, находящееся вблизи поверхности Земли (см., например, [11—12]), и т. д. [c.19]

Важный класс определенной выше системы соответствует установившимся течениям газа. В нем определены понятия до- и сверхзвуковых течений, выражающие эллиптический или гиперболический тип квазилинейных уравнений Эйлера в соответствующих подобластях, отделенных друг от друга поверхностями перехода — звуковыми поверхностями. (На них скорость потока равна по модулю местной скорости звука — скорости распространения бесконечно малых возмущений при соответствующих значениях термодинамических величин.) Для нестационарных течений идеального газа понятие и предмет трансзвуковой газодинамики четко не определены. [c.10]

При построении кривых свободной поверхности по предложению И. Н. Павловского используется понятие модуля сопротивления русла Р — отношение падения свободной поверхности Дг на расчетном участке [c.312]

Ниже рассматривается другой путь учета влияния вязкого трения, основанный на непосредственном использовании закона Ньютона (без введения понятия скорости угловой деформации частицы), в котором геометрическая интерпретация касательного напряжения и его смысл соответствуют физическим представлениям по всем трем параметрам, характеризующим векторную величину (модулю, направлению и поверхности приложения). [c.84]

Первые две задачи, не относящиеся к области теплообмена, позволяют получить более или менее общее представление о понятии коэффициента. Задача 1 является по существу математическим упражнением в области сопротивления материалов. Она позволяет продемонстрировать решение задач с использованием коэффициентов и без них и показывает, какая получается путаница в том случае, если коэффициент напряжения (модуль упругости Е) применяется в "неупругой" области (т.е. в области нелинейной пластической деформации) подобно тому, как в старой теории теплопередачи коэффициент теплоотдачи применяется в нелинейных задачах. В задаче 2 рассматривается общий процесс переноса и показано, как применение коэффициентов вносит искусственные трудности при анализе нелинейных процессов переноса. В задаче 3 рассматривается, по-видимому, самый простейший нелинейный процесс теплообмена - свободная конвекция на поверхности раздела. Результаты анализа показывают, что вследствие применения коэффициента теплоотдачи приходится использовать итерационные методы для решения многих элементар-ных задач свободной конвекции, которые в новой теории теплопередачи решаются прямым путем. [c.26]

В тех случаях, когда модуль -упругости изменяется по толщине пластинки, вводится понятие основной поверхности (рис. 1.1). Осевую координату г будем отсчитывать от этой поверхности [1]. При постоянных параметрах упругости эта поверхность совпадает со срединной. Толщина к предполагается малой по сравнению с наружным радиусом г — Ь, прогибы пластины малы гм к. [c.325]

Глава 1 служит введением к тому. В ней рассматриваются основные понятия микромеханики, дается определение эффективных модулей и изучается влияние количества волокон в толще одного слоя на эффективные свойства слоистого композита. В главе 2 Н. Дж. Пагано выводит точные выражения для эффективных модулей слоистых материалов. Далее он обсуждает переход от точных результатов к теории слоистых пластин и явление пограничного слоя у свободных поверхностей. Глава 3 представляет собой обзор различных подходов к вычислению эффективных упругих модулей композиционных материалов. Вязкоупругое поведение композитов обсуждается в главе 4. Кроме того, эта глава служит введением в теорию вязкоупругости. [c.11]

Рассматриваемый здесь подход к вычислению эффективных модулей композиционных материалов основан на понятии представительного элемента объема, т. е. такого элемента, в котором все усредненные по объему компоненты тензоров напряжений и деформаций равны соответствующим величинам, вычисленным для композита в целом. Из-за математических трудностей решение задачи в микромеханической постановке обычно доводится до конца только для сравнительно простых композитов, например для бесконечной упругой матрицы, армированной одинаковыми параллельными упругими волокнами, образующими двоякопериодическую систему. Исключением из этого общего правила является работа Сендецки [17], в которой решена задача о продольном сдвиге матрицы, армированной произвольно расположенными волокнами произвольного диаметра. Поскольку приведенное выше математическое определение эффективных модулей отличается от физического определения, основанного на экспериментально наблюдаемых усредненных по поверхности значениях компонент тензоров напряжений и деформаций, важно понимать, что между этими двумя определениями существует связь, устанавливаемая в результате микро-.адеханического исследования (см. разд. V). [c.15]

Другие, также часто используемые понятия —- это Кс1жущи-еся модули сжатия, сдвига и изгиба. Поясним их смысл. Для резинового слоя с жесткими лицевыми поверхностями внешние СИЛЫ и моменты (см. рис. 3) можно выразить через относительные перемещения и повороты лицевых поверхностей и записать их в виде сжатие Рг = ЕсжЗЬ а., сдвиг изгиб [c.14]

Объясните физический смысл понятий абсолютное гидростатическое давление в жидкости, весовое давление, манометрическое и вакууммет-рическое давление, давление насыщенного пара жидкости, давление жидкости в точке поверхности твердого тела, сила давления жидкости, центр тяжести плоской фигуры, центр весового давления жидкости, сила внешнего давления на поверхность твердого тела, плотность жидкости, модуль объемной упругости. [c.6]

Единицы измерения дисбалансов и оеповные понятия технологии балансировки предусматриваются ГОСТ 19534 — 74. Дисбалансом называют векторную величину, равную произведению неуравновешенной массы на ее расстояние до оси ротора е (эксцентриситет). Ротором называют любую деталь или сборочную единицу, которая при вращении удерживается своими несущими поверхностями в опорах. Единицей дисбаланса являются грамм-миллиметр (г-мм) и градус (...°), служащие для измерения соответственно значения дисбаланса и угла дисбаланса. Отношение модуля главного вектора дисбалансов к массе ротора характеризует удельный дисбаланс [c.372]

Когда контактиру 0 цие поверхности начальных окружностей заменяются зубьямн, то эти зубья должны располагаться так, чтобы независимо от того, входят ли зубья в зацепление или выходят из него, дол.жны сохраняться постоинные угловые скорости, а следовательно, и передаточное отношение пары. Чтобы удовлетворить эти требования перпендикуляры в точке касания сопряженных зубьев должны все да проходить через точку касания начальных окружностей (полюс зацепления), которая находится на линии центров. Профили зубьев зубчатой передачи, которые отвечают этим требованиям, сопряжены друг с другом и с производящей рейкой. Для упрощения расчета введено понятие о делительном диаметре. Модуль и угол зацепления на делительном диаметре соответственно равны модулю и углу зацепления режущего инструмента, которым нарезают зубья-колеса. Делительный днаметр d пропорционален модулю и числу зубьев. Для прямозубых колес делительный диаметр d = mz, для косозубых колес [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...