Условия граничные пассивного

Габаритные размеры рабочего пространства в основном изменяют при помощи червячно-винтового привода траверсы, перемещающегося по винтовым колоннам. В четырехколонной станине для синхронизации вращения маточных гаек применяют шестеренные (реже цепные) передачи. Четырех колонные конструкции обладают большей поперечной жесткостью, чем двухколонные. В четырехколонной конструкции пассивная опора смещается в поперечном направлении поступательно, без поворота. Это в большей степени сохраняет стабильность граничных условий в процессе испытания, но усложняет синхронизацию механизмов изменения рабочего пространства. Практически, работают только три колонны, определяющие положение плоскости пассивной опоры. В результате центр приложения реактивной силы смещается в сторону центра тяжести трех рабочих колонн. Равнодействующая реактивной силы может оказаться в любом месте внутри некоторого круга, описанного вокруг геометрического центра опоры. [c.73]

Так, если для решения линейных задач стационарной теплопроводности могут быть применены модели — сплошные среды, любые сетки резистивных элементов (даже сетки с постоянной структурой), комбинированные модели (] -сетки в сочетании со сплошной средой), структурные и гибридные модели, в состав которых входят указанные выше простейшие пассивные модели, то для решения нелинейных задач с использованием этих же моделей необходимо таким образом преобразовать нелинейное уравнение стационарной теплопроводности, чтобы освободить его от нелинейности, переводя ее в граничные условия (о способах подобного изменения математической модели речь будет идти ниже). [c.17]

В работе [2451 нелинейная задача контактного теплообмена решалась без учета термического сопротивления контактного слоя методом последовательных приближений, однако в отличие от [1081 перенастройке подвергалось лишь ограниченное число сопротивлений, моделировавших граничные условия, а не все сопротивления пассивных моделей. Скачок потенциала, неизбежный после применения подстановок, осуществлялся на сопротивлениях (в случае, когда потенциал модели более горячего тела в точке контакта больше потенциала модели более холодного тела) и с помощью источников напряжения (в случае, когда потенциал модели более горячего тела в точке контакта меньше соответствующего потенциала модели более холодного тела). [c.47]

В работе [95 ] рассматривается ряд схем, позволяющих осуществить нелинейные граничные условия, характеризующие передачу тепла излучением, и схемы, как правило, сочетаются с пассивными моделями (сетками), и поэтому их правильнее было бы отнести к гибридным моделям. [c.55]

Гибридные модели этого типа для решения задач теплопроводности представляют интерес, так как они с успехом могут применяться не только для моделирования уравнения Фурье или уравнения Пуассона, когда исследуется температурное поле при наличии источников тепла, но и для моделирования задач с нелинейными изменяющимися во времени граничными условиями. Это приобретает особый смысл, если учесть, что нелинейность в граничных условиях бывает обусловлена как физическим смыслом (например, лучистый теплообмен), так и последствием линеаризации уравнения теплопроводности с помощью подстановок. В последнем случае пассивные модели — i -сетки (для стационарной задачи) и / С-сетки (для нестационарной задачи) в сочетании с блоками электронного моделирования — могут решать нелинейные задачи теплопроводности с нелинейностями I рода, переведенными в нелинейности И рода. При этом количество активных элементов значительно сокращается, так как их функцией является лишь реализация нелинейных граничных условий. [c.56]

Применение нелинейных сопротивлений, а также их сочетание с активными элементами полезно при реализации на пассивных моделях нелинейных и переменных во времени граничных условий для решения прямых и обратных задач теплопроводности, а также при моделировании других нелинейных процессов. [c.65]

В работе [1551 для моделирования левой части уравнения (VI.37) применялись лампы накаливания, моделировавшие нелинейный член, и бареттеры, которые служили для задания в граничную точку пассивной модели тока, пропорционального постоянному члену левой части этого уравнения. Использованием такой элементной базы хотелось подчеркнуть, что даже с помощью простейших нелинейных сопротивлений можно с успехом решать поставленную задачу. Естественно, применение более совершенных элементов расширило возможности метода, позволило создать универсальные блоки для задания нелинейных граничных условий. Ниже остановимся на устройствах, включающих в свои схемы электронные лампы и различные полупроводниковые элементы. В этом параграфе приведена схема блока граничных условий [163], построенного на базе радиолампы, начальные участки анодных характеристик которой представляют собой семейство кривых параболического типа. То обстоятельство, что переход от одной кривой к другой осуществляет- [c.103]

Описанное устройство может быть в одинаковой степени использовано при решении задач как стационарной, так и нестационарной теплопроводности. В первом случае роль пассивных моделей играют 7 -сетки или модели, выполненные из электропроводной бумаги (вопросы дискретного задания граничных условий на такого рода моделях освещены в работе [1651). При решении задач нестационарной теплопроводности в качестве пассивных моделей используются С-сетки, например УСМ-1 [223]. Кстати, блок умножения, сумматор и инвертор, входящие в схему (рис. 55), могут быть собраны на базе УПТ каналов граничных условий I рода (ГУ-1), имеющихся на этих машинах. [c.149]

В отличие от метода подбора предлагаемые ниже устройства определяют граничные условия теплообмена в один прием. Они включают пассивную модель, на которой воспроизводится основное температурное поле, а также блоки, в основе которых лежит метод нелинейных сопротивлений или метод комбинированных схем. Эти блоки по известным из эксперимента температурам тела осуществляют управление элементами, моделирующими граничные условия. [c.168]

Моделирование усложняется, если учитывать зависимость теплофизических характеристик тела от температуры. В этом случае для решения задачи требуются особые приемы. Методы решения прямой задачи теплопроводности в нелинейной постановке уже рассматривались. Чтобы привести нелинейное уравнение теплопроводности к виду, удобному для моделирования на пассивных моделях, применялись различного рода преобразования типа подстановок Кирхгофа, Шнейдера и др. Линеаризуя уравнения теплопроводности, эти подстановки не избавляли от нелинейности граничные условия III рода, которые в случае произвольной зависимости X (Г) принимали вид [c.168]

Как отмечалось выше, в методе комбинированных схем предполагается для моделирования граничных условий III рода наряду с пассивными моделями использование блоков, работающих по принципу электронного моделирования. [c.171]

Данная глава посвящена теории пассивных оптических резонаторов. Под пассивным оптическим резонатором мы понимаем замкнутую полость, состоящую из отражающих поверхностей и содержащую внутри себя однородную, изотропную и пассивную диэлектрическую среду. Напомним, что мода резонатора была определена в разд. 2.2 как стационарная конфигурация электромагнитного поля, которая удовлетворяет как уравнениям Максвелла, так и граничным условиям. При этом электрическое поле такой конфигурации можно записать в виде [c.160]

Другой метод решения задачи пассивного резонатора основан на решении волнового уравнения Гельмгольца, которое при заданных граничных условиях имеет вид [c.88]

Условия, показанные на фиг. 519 и 520, отвечают сжатию мягкой вязкой пластичной массы между двумя широкими жесткими параллельными плитами при движении материала только в одну сторону. При распределении напряжений / (фиг. 519) твердые плиты должны сближаться при распределении же II (фиг. 520) движущими силами являются горизонтальные сжимающие напряжения, причем под их действием горизонтальные плиты расходятся. Так как граничные условия, относящиеся к напряжениям по горизонтальным сжимающим плитам у= а, в обоих случаях одинаковы, то для отличия их друг от друга можно сказать, что на сжимающую плиту при распределении напряжений / действует пассивное давление, а при напряженном состоянии II—активное давление. [c.602]

Можно показать, что градуировку методом взаимности теоретически можно проводить при любых граничных условиях в среде [10]. Необходимо только, чтобы система удовлетворяла теореме акустической взаимности. Это значит, что она должна быть линейной, пассивной и обратимой. Как можно заметить п-о виду различных параметров -взаимности, I зависит от характеристик среды, границ среды и от некоторых размеров. Эти характерные р"азмеры, по-видимому, должны быть связаны с размерами преобразователя так оно обычно и оказывается на деле. Однако теория этого не требует. Например, в методе взаимности в трубе площадь Л не связана с размерами преобразователя это площадь, на которой измеряется давление, излучаемое и принимаемое -взаимным преобразователем. В общем случае параметр взаимности зависит от способа определения М и 8. Представим себе преобразователь Т произвольной формы в среде с произвольными граничными условиями, как показано на рис. 2.15. Определим чувствительность в режиме излучения 5 как среднее давление, создаваемое на площадке Лв при единичном входном токе, т. е. [c.58]

В основе излагаемого в этой главе метода линеаризации граничных условий лежит совместное использование метода подстановок и метода итераций с реализацией процесса решения на электрических пассивных моделях, когда нелинейные граничные условия III рода специальным образом линеаризуются, что дает возможнрсть более эффективно проводить процесс итераций. Этот метод, в отличие от других, изложенных ниже, предполагает традиционный подход к моделированию такого рода граничных условий, когда внешнее термическое сопротивление моделируется активными линейными электрическими сопротивлениями. Величины именно этих сопротивлений пересчитываются, а резисторы перенастраиваются при пере- [c.88]

В этой главе рассматривается метод нелинейных сопротивлений в основе которого лежит сочетание метода подстановок с реализа цией процесса решения на электрических пассивных моделях когда нелинейные граничные условия III рода моделируются с по мощью нелинейных сопротивлений с соответствующими вольт-ам перными характеристиками. При этом каждый член левой части граничного условия (VI.37) моделируется отдельно. Такой подход к реализации граничного условия III рода, как будет видно далее, позволяет, используя нелинейные элементы, включенные между граничным узлом пассивной модели и нулевой шиной, достаточно просто моделировать нелинейный член граничного условия [157]. [c.100]

Переходя к задаче с учетом зависимости (Т), напомним, что на пассивной модели моделируется не температура, а функция 0, связанная с температурой некоторым соотношением. Кроме того, на модели должно осуществляться нелинейное граничное условие типа (XIII.2), а не (XIII.1). [c.172]

ВОЗМОЖНОСТЬ решать нелинейную задачу (см. параграф 3 гл. XIII). Во-вторых, в качестве пассивной модели вместо R- er-ки используется С-сетка, что позволяет решать задачу нестационарной теплопроводности. В-третьих, для осуш,ествления на модели переменных во времени граничных условий, а также для задания изменяющейся во времени функции 0, с которой сравниваются потенциалы, полу-чаюш,иеся в узловых точках модели, вместо ПДН используются ФФ и блоки граничных условий I рода ГУ-1. Эти блоки обычно входят в комплект / С-сетки (см., например, [223]). Решение задачи происходит аналогично тому, как это описано в параграфе 3 данной главы. Только на индикаторе С-сетки регистрируются изменения коэффициента теплообмена во времени. [c.176]

В этом разделе мы рассмотрим обратную связь для излучения в пассивном оптическом резонаторе. Такой резонатор обычно является открытым, т. е. в соответствии с рис. 2.1 у него нет боковых стенок, а имеются только два расположенных друг против друга зеркала. Приближенно, однако, открытый резонатор, образованный двумя плоскими зеркалами, можно заменить при расмотрении закрытым, имеющим форму прямоугольного параллелепипеда с идеально отражающими стенками. Будем считать ось г направленной по его длине (полная длина равна L), а оси X и у направим по сторонам квадратного поперечного сечения (длина стороны 2а). Волновые поля в таком резонаторе вблизи его оси лишь мало отличаются от соответствующих полей открытого реального лазерного резонатора. Как известно, для идеального полого резонатора решение волнового уравнения с учетом граничных условий имеет вид стоячих волн. На- [c.55]

Большое влияние на толщину покрытия оказывают условия протекания процесса резания. С одной стороны, толстое покрытие заметно повышает износостойкость инструментальной матрицы за счет роста твердости, температурной устойчивости против окисления и коррозии, роста пассивности инструментального материала против твердофазных и жидкофазиых диффузионных реакций с обрабатываемым материалом, снижения граничной адгезии. С другой стороны, рост толщины покрытия приводит к заметному увеличению количества дефектов в объеме покрытия, причем таких опасных дефектов, как макро- и микропоры, микротрещины, несте-хиометрпя состава, неоднородность зерна и рост его размера по сечению покрытия по мере удаления от матрицы и т. д. Таким образом, с увеличением толщины покрытия резко возрастает вероятность появления опасного дефекта, который может привести к динамическому разрушению покрытия. Отсюда и связь оптимальной толщины покрытия с условиями протекания процесса резания. [c.42]

В работах [21—23] Ю. Н. Гризодуб использовал теорию пассивного четырехполюсника и метод импедансов при исследовании распространения вынужденных гармонических колебаний в сложных (последовательно-составных и разветвленных) гидравлических системах. Ю. Н. Гризодуб убедительно показал преимущества предложенного метода расчета по сравнению с методом стоячих волн — лучшим и наиболее простым методом, применявшимся до этого для расчета колебаний в идеальных разветвленных системах. Задание граничных условий в виде импедансов позволяет сложную систему трубопроводов формально свести к простому трубопроводу и для системы данной геометрии получить формулы, общие относительно граничных условий на концах трубопроводов. [c.311]

Во многих отношениях поведение железа в азотной кислоте противоположно его поведению в соляной или разбавленной серной кислоте. Высокая плотность анодного тока благоприятствует наступлению пассивности (стр. 222) и поэтому в граничных условиях контакт с благородным металлом может вызвать пассивность активного металла. Например, кислота уд. веса 1,4 почти всегда пассивирует железо, а в кислоте с уд. весом 1,2 оно почти всегда сильно корродирует поведение железа в кислоте с уд. весом 1,3 непостоянно и может зависеть от предыстории металла. Если образец железа запассивировался, то контакт с цинком переведет его в активное состояние, а если образец находится в активном состоянии, то контакт с платиной может сделать его пассивным. Можно напомнить, что в разбавленной соляной кислоте контакт с платиной приводит к увеличению скорости коррозии, а контакт с цинком, наоборот, к ее уменьшению. Много интересных данных по влиянию контакта приводится в старой переписке между Шен-бейном и Фарадеем [36]. Интересные опыты и хороший обзор по данному вопросу выполнены Хиткотом [37]. [c.305]

Отметим, что для режима p = piimin положение точки схода с кри вой 2 = 0 (точка С) должно определяться подбором, исходя из условия равенства массы летательного аппарата своему конечному значению в момент прихода изображающей точки на граничную кривую (точка D ), Так как перехода на пассивный участок в этом случае не происходит, сила лобового сопротивления не изменяется и [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...