Нержавеющая сталь язвенная

Элементы дифференциальной аэрации часто являются причиной язвенной или щелевой коррозии нержавеющих сталей, алюминия, никеля и других пассивных металлов в водных средах, например в морской воде. [c.25]

Катодная защита резервуаров с горячей водой, изготовленных из коррозионностойкой (нержавеющей) стали, в принципе тоже возможна. Она целесообразна в первую очередь в тех случаях, когда требования DIN 50930 [3] в отношении свойств материала и содержания ионов хлора в воде не выдерживаются. При использовании магниевых протекторов с изолированной проводкой можно отрегулировать ток промежуточным включением сопротивлений до требуемой малой величины защитного тока, обеспечивающей предотвращение язвенной коррозии. Поскольку защитный потенциал высоколегированных хромоникелевых сталей согласно разделу 2.4 составляет примерно 0н=0,0 В, в качестве протекторов могут быть применены также алюминий, цинк и железо, так как даже и при пассивации этих материалов движущее напряжение остается достаточно большим. [c.402]

Нарушение сплошности пассивной пленки на неметаллических включениях при воздействии ионов галогенидов является причиной язвенной и питтинговой коррозии. Язвенная коррозия характерна для нержавеющих сталей, алюминиевых сплавов, медных сплавов при высоких скоростях движения воды. Сохранению активного состояния дна язвы способствуют гидролиз продуктов коррозии, высокая плотность анодного тока гальванической пары. [c.34]

Весьма плодотворным в ряде конструкций является принцип создания композиционных конструкций из разнородных металлов с использованием долгоживущих протекторов или так называемых жертвенных деталей. Например, в запорной арматуре наиболее ответственным является узел затвора тарелка, седло клапана, шпиндель. Их следует изготавливать из более стойких материалов (нержавеющие стали, медные, титановые сплавы), катодных по отношению к корпусу клапана (чугун, сталь, медные сплавы, нержавеющие стали). Некоторое увеличение скорости коррозии корпуса клапана из-за контакта с более положительными по потенциалу деталями узла затвора не скажется на сроке службы клапана, который будет даже выше, чем при гомогенном исполнении. Использование различного рода вытеснителей, перегородок из углеродистой стали, находящихся в контакте, допустим, с трубками из нержавеющих сталей теплообменников, охлаждаемых морской водой, позволяет полностью подавить усиленную язвенную коррозию трубок при теплопередаче в морскую воду. [c.81]

Азотированные нержавеющие стали имеют различную коррозионную стойкость в воде при высокой температуре. В одних случаях азотированные стали весьма устойчивы, в других — в них появляется сильная язвенная коррозия, отслаивается поверхност- ная пленка, а также усиливается общая коррозия. Причины этого [c.131]

В воде с низкой концентрацией кислорода щелевая коррозия незначительна, тогда как в воде с высокой концентрацией разъедание, происходящее в щели, достаточно для того, чтобы вызвать высокий рабочий крутящий момент или полное заедание. Во время испытаний, проводимых в воде с высокой концентрацией кислорода, про прошествии нескольких недель получилось заедание во всех комбинациях материалов с зазорами до 50 мк включительно. Язвенная коррозия наблюдалась на образцах из нержавеющей стали. [c.292]

Коррозионными испытаниями в рабочих средах опытной установки по получению 3-Х-4МА установлено, что и в этом производстве указанные марки нержавеющих сталей также подвержены питтинговой, язвенной коррозии и КР. Углеродистые стали (Ст. 3) корродируют равномерно, но с довольно высокой скоростью (0,6-1-18,4 мм/год). [c.33]

Язвенная коррозия нержавеющих сталей 2—2() [c.527]

В природных водах, pH которых колеблется между 4,5 и 8,5, алюминий и его сплавы обнаруживают высокую коррозионную стойкость однако последняя может уменьшиться в зависимости от состава и вида загрязнений природных воД. В морской воде может развиться язвенная коррозия, однако ее интенсивность гораздо меньше, чем в случае высоколегированных нержавеющих сталей. [c.104]

Наличие питтинга и коррозии в зонах сварных швов свидетельствует о том, что средние скорости общей (равномерной) коррозии некоторых аустенитных нержавеющих сталей не являются показателем коррозионной опасности. Язвенные поражения и интенсивная местная коррозия в зоне сварных швов не сопровождаются повышенными потерями массы металла. [c.414]

М. Н. Фокиным и др. [28] установлено, что протекание местной (язвенной) коррозии поверхности нержавеющих сталей под прокладками или в узкой щели приводит к локализованному понижению pH среды (до 3 и ниже). [c.64]

На характер и интенсивность коррозии существенно влияет скорость потока природных сред. Так, если в спокойной среде — электролите вследствие электрохимической гетерогенности и несовершенства пассивирующей пленки нержавеющие стали имеют невысокую коррозионную стойкость, скорость язвенной или межкристаллитной коррозии может достигать 3 мм/год. [c.35]

Наличие на поверхности металла фаз с различным составом и структурой приводит, как указывалось выше, к пространственному разделению катодного и анодного процессов, следствием чего являются неравномерный характер коррозии и структурно-избирательные виды коррозии (межкрис-таллитная и ножевая коррозия нержавеющих сталей, язвенная коррозия). Для высокопрочных металлов к отрицательным последствиям может привести катодная реакция (наводороживание металла при травлении, водородная хрупкость). [c.31]

Очень важное применение катодная защита находит для подавления местных видов коррозии медных сплавов, нержавеющих сталей в растворах хлоридов и в морской воде. Применение протекторов пз углеродистой стали, выполняемых в виде отдельных деталей конструкции или специальных протекторов, обеспечивает защиту медных сплавов от струевой и язвенной коррозии, нержавеющих сталей от питтинговой коррозии. Перспективно направление по созданию композитных конструкций, где за счет других деталей, элементов обеспечивается протекторная катодная защита наиболее ответственных узлов (запорные органы клапанов, рабочие колеса насосов, теплообменные трубы и т. д.). [c.144]

В условиях эксплуатации срок работы оборудования до появления под действием рассолов сквозных коррозионных поражений составляет от 0,5 до 4 лет, причем в отдельных случаях скорость коррозии превышает 1,5 мм/год. Трубопроводы и теплообменная аппаратура из углеродистой стали подвергаются интенсивной неравномерной и язвенной коррозии [1, 4]. При использовании горячего рассола нержавеющая сталь 12Х18Н10Т склонна к коррозионному растрескиванию. Коррозия оборудования открытых рассольных систем значительно интенсивнее, чем закрытых, из-за насыщения рассола кислородом воздуха. [c.308]

Наличие щелей и зазоров существенным образом влияет на коррозионное поведение хромистых нержавеющих сталей. Стали Х13, XI7, Х28 в щелях подвергаются интенсивной язвенной коррозии вводопроводной воде [111,146]. Чем выше концентрация хрома встали, тем через больший промежуток времени на поверхности стали образуются язвы. С уменьшением величины зазора ниже 0,15 мм скорость коррозии хромистых сталей в щели в водопроводной воде проходит через максимум, который приходится на зазор величиной 0,1 мм. В дистиллированной воде при температуре 95—260° С хромистые стали в зазорах также подвергаются коррозии [111,36], а при введении в нее кислорода, даже в десятых долей мг/л коррозионный процесс заметным образом интенсифицируется. С практической точки зрения, щелевую коррозию следует учитывать и в тех случаях, когда в воде при нормальных условиях работы кислород совсем отсутствует или присутствует в весьма малых количествах. Разрушение может произойти, если кислород попадает в систему на короткое время — на несколько дней или неделю, особенно когда зазоры узкие и относительное движение трущихся деталей очень мало. При температуре 260° С продукты коррозии, образующиеся в щели при контакте деталей из хромистых сталей, могут затруднять движение сопряженных деталей при зазорах менее 0,127 мм [111,36]. Большая скорость коррозии наблюдалась и у заклепок из хромистой стали. Так, при температурах 95—260° С вдоль оси заклепЪк она составляла 18 мм/год. В этих же условиях у заклепок из аустенитной нержавеющей стали 18-8 скорость коррозии была незначительной, а хромистой стали с концентрацией 10—13% хрома она увеличивалась при контакте последней с алюминиевой бронзой, стеллитом и аустенитной нержавеющей сталью. Коррозия при этом становилась язвенной. [c.171]

Коррозионная стойкость нержавеющих сталей основана на пассивности их поверхности. До тех пор пока на поверхности металла сохраняется пассивная пленка (как это наблюдается в окислительной среде), аустенитные стали почти столь же стойки к коррозии, как и платина. В случае появления повреждений пленки, вызванных ионами высокой проницаемости (например, галлоидами) возникает интенсивная язвенная коррозия. При полном же удалении или растворении пассивной пленки потенциал аустенитной стали близок к потенциалу железа металл находится в активном состоянии, вследствие чего и протекает общая равномерная коррозия металла. [c.352]

Сварка нержавеющей стали с углеродистой создает протекторную защиту для нержавеющей стали за счет углеродистой стали. Этот фактор действует в нагаравле-нии замедления коррозионного растрескивания аусте-нитной нержавеющей стали, но одновременно увеличивает общую и язвенную аррозию углеродистой стали. При испыта нии моделей теплообменников протекторная за-Щита углеродистой сталью оказала, ио-види,мому, преобладающее влияние, вследствие чего количество ловреж-дений комбинированных соединений по сравнению с однородными соединениями уменьшилось в 6 раз и трещины были менее глубокими. [c.196]

Селективному вытравливанию подвержены сплавы на основе меди — хорошо известное явление, называемое обесцинкованием латуней. При селективном вытравливании интерметаллида РезА1 из алюминиевой бронзы на ее поверхности образуются ярко выраженные разрушения типа коррозионных язв. Частными случаями структурно-избирательного растворения является развитие МКК нержавеющих сталей в сильноокислительных средах, когда преимущественному растворению подвергаются выделяющиеся на границах зерен карбидные фазы, зарождение питтингов вследствие преимущественного растворения включений сульфида марганца, развитие язвенной коррозии углеродистых и низколегированных сталей, спровоцированное выделением в их структуре включений сульфида кальция. [c.134]

Коррозионная стойкость нержавеющей стали выше, чем латуни. Так, нержавеющая сталь типов 18/8 и 304 обладает удовлетворительной коррозионной стойкостью в речной и морской водах при отсутствии на ее поверхности наносных отложений, накипи и продуктов обрастания. В противном случае они подвергаются язвенной коррозии, коррозионному растрескиванию и другим видам локальной коррозии, которая интенсифициру--ется содержащимися в воде хлоридами. Толщина стенок трубок из нерл авеющей стали может быть снижена до 0,71 мм по сравнению с 1,29 мм для трубок из медных сплавов. [c.143]

Сосуды и аппараты, изготовленные из углеродистых и малолегированных сталей, подвергаются в основном сплошной, язвенной, щелевой и точечной (питтинговой) коррозии. Оборудование, изготовленное из коррозионно-стойких (нержавеющих) сталей, может быть подвержено межкристаллитной коррозии (МКК), характеризующейся избирательным разрушением границ зерен металла и приводящей к резкому снижению его прочности и пластичности. МКК проявляется в зоне термического влияния сварных швов. [c.253]

Коррозия, имеющая место в производстве этаноламинов, обусловливается присутствием примесей. В частности, большое влияние на коррозионную стойкость металлов оказывает двуокись углерода. Этаноламины легко поглощают ее, и на этом их свойстве основано широкое использование этаноламинов для очистки промышленных газов от СОг. Дымовые газы, содержащие 10—20% СОг, поступают в абсорбер. Туда же подается 10—30% водный расгвор моноэтаноламина. Далее очищенный газ выбрасывается в атмосферу, а раствор моноэтаноламина, содержащий двуокись углерода, поступает на регенерацию в десорбер, где нагревается до кипения ( 120°С). Аппаратура установок очистки промышленных газов, изготовленная из углеродистой стали, интенсивно корродирует, причем коррозия носит неравномерный и язвенный характер. Сильнее всего корродируют аппараты, работающие при температуре выше 100° С, особенно в местах сварки. Сталь Х18Н10Т в условиях работы кипятильников этих аппаратов также нестойка. Кипятильники из- углеродистой и нержавеющей стали имеюг практически одинаковый срок службы [5—7]. [c.52]

В условиях работы куба и колонны отгонки органических примесей из сточных вод наблюдается незначительная точечная коррозия стали в верхней части колонны и язвенная в кипятильнике при температуре 110° С. Скорость общей коррозии составляет 0,2— 0,4 мм год. Нержавеющие стали Х21Н5Т, Х18Н10Т и другие корродируют равномерно с небольшими скоростями (0,001 — 0,003 мм1год) и могут быть рекомендованы для изготовления куба и колонны. [c.174]

Сильная неравномерная и язвенная коррозия углеродистой стали имеет место в охлаждающих рубашках аппаратов, особенно при использовании горячего рассола. Нержавеющая сталь Х18Н10Т в этих случаях подвергается коррозионному растрескиванию. [c.225]

При эксплуатации оборудования из нержавеющей стали Х18Н10Т при повышенных температурах проявляется склонность этой стали к коррозионному растрескиванию, наблюдается также язвенная и точечная коррозия, хотя скорость общей коррозии невелика (табл. 10.1, 10.2, 10.7, 10.10, рис. 10.3) [26, 27]. [c.229]

Смеситель, в котором протекает обменная реакция, ранее ыл изготовлен из стали Х18Н10Т. Несмотря на невысокую температуру процесса (60—10°С), нержавеющая сталь подвергалась сильной язвенной коррозии. Значительное количество персульфата калия браковалось, так как в нем содержалось повышенное количество железа. После того как смеситель изготовили из титана, коррозия больше не наблюдалась и качество готовой продукции повысилось. Из титана изготовлен также с помощью аргонодуговой сварки вращающийся барабанный кристаллизатор, охлаждаемый рассолом. После 2 лет работы этого аппарата признаков коррозии не было обнаружено. Образовавшаяся в смесителе пульпа поступает в кристаллизатор, где при 5—10° С происходит кристаллизация персульфата калия. Из кристаллизатора пульпа поступает на нутч-фильтры, которые изготовлены из стали Х18Н10Т. Здесь происходит отделение кристаллов персульфата калия и промывка их охлажденной до 1—2° С водой. Маточный раствор и промывные воды сбрасываются в канализацию. Влажные кристаллы персульфата отжимают на центрифуге и далее сушат при 60° С в барабанной сушилке. Рабочие поверхности этих аппаратов изготовлены из стали Х18Н10Т, достаточно стойкой в данных условиях. [c.117]

В настоящее время часть заводов СК оборудована теплообменниками, в том числе и кипятильниками фузельной воды, с трубками и решетками из стали Х18Н10Т, причем фузельная вода подается преимущественно в трубную часть. В таких аппаратах, как правило, общей и язвенной коррозии подвергаются крышки, изготовленные из углеродистой стали. Если крышки облицованы нержавеющей сталью, коррозии не наблюдается. Достаточно хорошей защитой стальных крышек, эксплуатируемых при 100— 1I0° , может быть бакелитовое покрытие горячей сушки, усиленное прослойками из стеклоткани. [c.180]

К мерам борьбы с коррозией кипятильников следует отнести применение нержавеющей стали для изготовления трубного пучка и трубных досок, снижение температуры теплоносителя до 150 °С, систематическую очистку рабочего раствора от агрессивных примесей путем разгонки . Опыт эксплуатации этаноламиновых установок показал, что кипятильники с трубчаткой из нержавеющей стали надежны в работе, налипания осадка на трубках не отмечено. Точно срок службы кипятильников из нержавеющей стали не установлен на действующих заводах такие кипятильники находятся в эксплуатации уже более 5 лет. Зафиксирован лишь один случай выхода из строя трубчатки кипятильника из нержавеющей стали после 6 месяцев работы вследствие язвенной коррозии. Причиной ее, -по-видимому, послужило накопление в рабочем растворе сероводорода и муравьиной кислоты. [c.31]

Наблюдались случаи незначительной коррозии (общего и язвенного характера) распределительных устройств, глухих тарелок и стенок регенератора. Распределительные устройства и глухие тарелки регенераторов, изготовленные из нержавеющей стали Х18НЮТ, коррозии не подвергаются. Более опасным видом разру- [c.32]

Змеевики сборника расплавленной серы Снаружи — расплавленная сера. внутри — пар 145 1.5 Заменены через 1,5 года на змеевики из нержавеющей стали, которые также вышли из строя из-за язвенной коррозии. Сварные соединения подверглись транскри-сталлитному растрескиванию [c.180]

Из данных табл. 6.6 следует, что в жидкой фазе полимеризатора, омылителя и сушилки испытанные нержавеющие стали имеют высокую коррозионную стойкость. В среде омылителя скорость коррозии углеродистой стали СтЗ составляет 0,07 мм/год. В среде сушилки углеродистая сталь СтЗ подвержена язвенной коррозии глубиной до 0,3 мм. [c.298]

Опыт работы производства ацетилцеллюлозы гомогенным способом показывает, что срок службы аппаратов, работающих в средах уксусной кислоты (мерник, сборник, емкость хранения уксусной кислоты) и изготовленных из нержавеющей стали 12Х18Н9Т, составляет 8—10 лет. При ежегодных осмотрах наблюдается язвенная коррозия внутренних поверхностей аппаратов, особенно интенсивная в местах сварных швов и вблизи них. [c.308]

После производственных испытаний образцов в условиях испарения и дистилляции ледяной уксусной кислоты при 120— 140 °С в средах испарителя и кипятильника наблюдается точечно-язвенная коррозия нержавеющих сталей [24]. Кроме того, в местах наклепа (маркировки) в стали 12Х18Н10Т после испытания в кипятильнике в течение 8400 ч наблюдались трещины транскристаллитного характера, а в зоне сварных швов стали 08X21Н6Т после испытания в испарителе в течение 4200 ч —межкристаллитная коррозия по вторичному аустениту (7 -фазе). В металле шва сварных соединений хромоникелевых [c.313]

При pH = 9 величина коррозии стали в жидкости незначительна, однако язвенный характер разрушения не позволяет считать сталь приемлемым конструкционным материалом. Чугун по величине коррозии и характеру разрушения является пониженно стойким. Нержавеющие стали EII8HI0T и 0Х25Н5Т в лабораторных условиях не корродируют. [c.112]

Хромистая сгаль 0X13 в условиях плавителя подвергается язвенной коррозии и поэтому не мояет быть применена. Все другие нержавеющие стали, испытанные в плавителе (табл. I), практически не корроди- [c.127]

Трубки из нержавеющей стали типа 304 (18—20% Сг, 8—12% Ni, максимально 0,08% С, максимально 2% Мп), применяющиеся при пресных водах, имеют обычно меньшую толщину стенки по сравнению с трубками из медных сплавов (0,71 против 1,29 мм), что допустимо вследствие меньшей подверженности их общей коррозии. При образовании в них отложений или содержании в воде хлоридов они подвергаются язвенной коррозии и растрескиванию. Поэтому нужно предотв1ращать образование в таких трубках пробок, и их поверхность должна постоянно поддерживаться в чистом состоянии. Они очень стойки против коррозии с паровой стороны и допускают высокие скорости воды (около 4,5 м/с). [c.228]

Следуэт, однако, учитывать, что наличие на стенках стальных труб пористых железоокионых отложений, а также плотных карбонатных отложений, покрывающих отдельные участки поверхности труб, приводит к интенсивной язвенной коррозии труб, особенно на неподвижной воде или малой ее скорости. Поэтому на тех электростанциях, где конденсаторы оснащены трубами из нержавеющей стали, для поддержания их чистоты применяются методы стабилизации и хлорирования охлаждающей воды (см. гл. И). В период кратковременных остановок турбин осуществляется рециркуляция охлаждающей воды, а перед длительной остановкой после прекращения подачи охлаждающей воды производится промывка конденсатора осветленной водой. [c.66]

Титановые сплавы применяют и в тех агрессивных средах, где жоррозионностойкая (нержавеющая) сталь подвергается язвенной коррозии и коррозионному растрескиванию в условиях коррозии под напряжением. Высокая прочность титана и его сплавов в сочетании с малой плотностью позволяет применять эти материалы для изготовления деталей, например, двигателей, ис-лытывающнх большие хкорения. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...