Сдвиг суммарный

Определим суммарный, или полный, сдвиг, происходящий, например, в плоскости ху (рис. 4.8). Пусть в недеформированном теле мы имеем квадрат ОАВС. Под действием касательных напряжений квадрат ОАВС пре-вращается в ромб ОА В С, при этом сторона ОА поворачивается по часовой стрелке на q угол, равный /2 12, а сторона ОС —против часовой стрелки на угол >/2 21. Такой сдвиг суммарная [c.121]

Только что рассмотренный нами способ не является единственно возможным приемом решения поставленной задачи. Если бы мы все-таки построили для любого сдвига суммарные кривые ординат (рис. 1У-50), то мы убедились бы легко в том, что каждая из этих кривых совершенно симметрична относительно некоторой центральной для данного участка суммирования ординаты, которая и является осью симметрии, полученной суммарной кривой. Назовем эту центральную ординату Ут и построим для каждого сдвига [c.284]

У сепараторов, центрированных по наружной обойме (вид б), сдвиг центра тяжести сепаратора в результате износа направлен в сторону, противоположную геометрическому смешению сепаратора. Суммарное смещение а значительно меньше, износ происходит медленнее и центровка сохраняется дольше. [c.539]

В качестве примера вычислим взаимные перемещения точек Aj, А2 и Bj, В2 соответственно в горизонтальном и вертикальном направлениях для рамы (см. рис. 412) без учета действия температур. Определим только перемещения, вызванные изгибом, так как перемещениями от продольных деформаций и сдвига можно пренебречь. На рис. 429, б показаны составляющие суммарной эпюры изгибающих моментов в виде, удобном для применения способа Верещагина. [c.425]

При т, превышающих Ткр, конфигурация становится нестабильной и дислокация самопроизвольно расширяется, занимая положения 2, 3, 4. В положении 4 части дислокационной петли С п С имеют винтовые компоненты противоположного знака, т. е. они движутся навстречу друг другу в одной и той же плоскости скольжения и взаимно уничтожаются. В результате этого происходит разделение дислокации на две внешнюю и внутреннюю (положение 5). Внешняя дислокация разрастается-до поверхности кристалла, а внутренняя занимает исходное состояние. После этого весь процесс начинается сначала и будет продолжаться до тех пор, пока приложены внешние напряжения. Число дислокаций, генерируемых источником Франка — Рида, неограниченно, но в общем случае не все внешние дислокационные петли покидают кристалл. Число дислокаций увеличивается до тех пор, пока в результате взаимодействия упругих полей дислокаций суммарное обратное напряжение не сбалансирует критическое напряжение сдвига Ткр, необходимое для действия источника. После этого источник становится неактивным. [c.111]

В теории пластичности важную роль играет второй инвариант девиатора деформаций, который можно рассматривать как суммарную характеристику искажения формы элемента среды. Положительная величина, пропорциональная корню квадратному из инварианта девиатора деформаций, называется интенсивностью деформации сдвига [c.99]

Будем считать, что напряжения сдвига распределены по сечению равномерно, а напряжения кручения определяются, как при кручении прямого кругового цилиндра. Эпюры распределения напряжений сдвига и кручения, а также эпюра суммарных напряжений в точках горизонтального диаметра сечения представлены на рис. 22.4, 6. [c.232]

Для определения суммарной силы от давления на обтекаемую поверх-, ность необходимо знать вид кривой распределения давления в плоскостях, поперечных потоку (рис. 4.9.1,г). На участке перед отверстием давление уменьшается по сравнению с его максимальным значением в плоскости симметрии (кривая I). Вниз по потоку точка максимума давления сдвигается в сторону от этой плоскости и давление снижается (кривые II, III, IV). Непосредственно за отверстием давление оказывается меньше, чем в невозмущенном потоке. При этом, как показывает анализ опытных данных, вклад сил давления на участке за отверстием в создание управляющего усилия является существенным. [c.339]

Воспринимаемый коэффициент смещения у не равен суммарному коэффициенту сдвига 5 2- Если 5 2 = у, то получается большой бо- [c.226]

Далее находим суммарный коэффициент сдвига [c.230]

Из формулы (6.40) следует, что опасность заострения возрастает с увеличением суммарного коэффициента сдвига. Предположим, что 5д= 0,3т, тогда можно найти величину максимально [c.230]

Радиусы окружности выступов и зависят от коэффициентов сдвига у 1 и Х2- Расчет показывает, что с увеличением суммарного коэффициента сдвига величина коэффициента перекрытия несколько уменьшается. [c.233]

В действительности деформации и сдвиги осей малы, поэтому такое предположение является правомерным. Используя метод суперпозиции, можно представить, что точка а в процессе деформации под влиянием тангенциального момента переместится по дуге, описанной вокруг точки С радиусом г, в положение а, а под влиянием радиальной силы, сдвинется в направлении оси OR из положения а в а". В результате координата R изменится на величину А/ рад = + AR . Суммарная относительная деформация в радиальном направлении составит = 6 -1- е , где — деформация под [c.128]

Первая передача (а) составлена из нулевых колес g, = j = 0. Угол сборки (,g=ap = 20°. Во второй передаче (б) колесо 1 нарезано с положительным сдвигом, а колесо 2 — с отрицательным. При этом ,= — 2. Следовательно, суммарный сдвиг = 0 и угол зацепления а й = ар=20°. Такая коррекция получила название ВЫСОТНОЙ. [c.85]

Используя формулу (2,76), определяем сумму коэффициентов сдвига обоих колес (суммарный сдвиг) [c.88]

Если отлично от нуля, то надо суммарный сдвиг распределить между обоими колесами (определить и i,). [c.88]

Модель сферического включения развивалась в направлении, в котором конкретизировались упругие свойства включения и матрицы. При этом задавались значения постоянных упругости, например %, ц, о, , (сжимаемости, модуля сдвига и коэффициента Пуассона) матрицы и р, включения, а также радиусы Г и (см. рис. 9, а). Тогда из условия равновесия безграничной матрицы с включением (условия минимума суммарной упругой энергии матрицы и включения) получается формула для определения Го (см. (4,8)), которую приближенно можно переписать в виде [c.60]

Значения суммарных сдвигов слабых и сильных полях [c.362]

В общем случае эхо-сигнал U от цилиндрического отражателя формируется из эхо-сигнала i/об. отраженного от поверхности отверстия обратно к преобразователю, и сигналов Uq, возникающих за счет волны скольжения, обогнувшей отверстие. Если сдвиг Ai(, во времени между сигналами С/ов и Ug ие превышает длительности т зондирующего импульса, то сигналы интерферируют между собой, ослабляя или усиливая максимальную амплитуду (Уо суммарного эхо-сигнала. Сдвиг обусловливается [c.225]

Как отмечалось в разд. 11.2 и 11.3, для достаточно глубокой, практически полной очистки дымовых газов от золы не существует принципиальных проблем. Неэффективность и ненадежность работающих установок обусловлены прежде всего неучетом свойств золы при выборе схем очистки газов и отсутствием опытно-промыш-ленного опробования новых конструкций. Есть основания рассчитывать на существенное повышение эффективности и надежности золоулавливающего оборудования в ближайшие 10—20 лет и на заметные сдвиги в данной области к началу сооружения третьей и четвертой станций КАТЭКа. Значительно сложнее обстоит дело с другими вредными примесями в дымовых газах. Расчеты показывают, что для КАТЭКа будут представлять опасность окислы азота, которые в нормированном суммарном выбросе окислов азота и серы составят до 80 %. [c.269]

Были проведены широкие исследования по обработке поверхности графитового волокна с целью улучшения его адгезии к смолам, оцениваемой по прочности композитов на сдвиг. Наиболее эффективным оказалось окисление графита газообразными и жидкими окислителями [15]. Окисление способствует возникновению на поверхности графита характерных для гидрофильных поверхностей карбоксильных и гидроксильных групп. Улучшение адгезии полимеров к окисленному графиту объясняется увеличением его суммарной поверхности, улучшением смачивания ее смолой и образованием связей между смолой и функциональными группами на поверхности графита. [c.216]

Эта формула позволяет определить только жесткость на изгиб трехслойной панели, она не учитывает дополнительный изгиб вследствие сдвиговых деформаций. Так как модуль сдвига сердцевины обычно невысок, то сдвиговые деформации могут вносить значительный вклад в суммарную величину прогиба слоистого композиционного бруса. [c.272]

С учетом принятых для данного исследования направлений и темпов развития ядерной энергетики в отдельных странах установлено, что к 1995 г., или через 15 лет, т. е. за время, когда развитие будет определяться решениями, принятыми в прошлом или принимаемыми в настоящее время, общая установленная мощность АЭС в мире достигнет 550 ГВт, что существенно меньше прежних прогнозных оценок. При условии позитивных сдвигов в общественном мнении в 80-х годах относительно использования атомной энергии в качестве важнейшего средства энергетической политики суммарная установленная мощность АЭС в мире возрастет к 2000 г. почти до 900 ГВт и к 2020 г.— примерно до [c.103]

Обозначения, принятые в таблице, и пояснения индекс п указывает, что элемент взят в нормальном сечении мндекс 5 указывает, что элеменг взят в торцовом сечении при наличии двух знаков ( ь) верхние знаки относятся к колесам или передачам внешнего зацепления, а нижние — к колесам или пе.редачам внутреннего зацепления — угол наклона зубьев на делительном цилиндре z — числа зубьев сопрягающихся колес 2 — число зубьев измерительного ( эталонного ) колеса — коэффициент сдвига суммарный [c.354]

Если рассматривать поверхность образца при растяжении, то даже невооруженным глазом можно заметить, что при пластической деформации на поверхности образца появляются тонкие темные и светлые полоски, называемые линиями Людерса, наклоненные приблизительно под углом 45 к оси образца. Это говорит о том, что в этом направлении по плоскости, пронизывающей образец, происходит интенсивный сдвиг материала. Таких плоскостей сдвига одновременно появляется одна или несколько, причем по мере развития пластической деформации число их быстро возрастает, так что в результате весь объем рабочей части образца становится заполненным плоскостями сдвига. Суммарный эффект таков, как если бы образец был составлен из пластинок, расположенных под углом 45° к оси образца и скользящих друг по другу при пластической деформации (рис. 57). В образцах монокоисталла такие слои называют пачками или блоками, а плоскости сдвигов отождествляют с плоскостями скольжения или плоскостями спайности, о которых упоминалось в 1 главы I. Такой механизм пластической деформации называют механизмом скольжения. Возрастание сопротивления пластической деформации связывают при этом с поворотом этих блоков в положение, при котором сопротивление сдвигу увеличивается [c.87]

Следовательно, при неравномерной работе стенок на сдвиг суммарная толщина стенок (а значит, и масса) п-стеночной балки больше толш,ины (массы) одностеночной балки. Только при допущении равномерной работы стенок на сдвиг Д = О и = 6 , однако такое допущение нереально. [c.38]

В формуле (1.50) не учитывается действие момента М, так как момент не сдвигает детали и не изменяет суммарного значения сил трения в стыке. Если условие (1.50) не выполняется, то это значит, что условие (1.48) нераскрытия стыка не является решающим для данного соединения и затяжку следует определять по условию (1.50) несдвига-емости деталей [c.42]

Рис. 2.8. Распределение максимальных локальных напряжений Олок и суммарных напряжений Ji -f- в голове дислокационного скопления, представленного в виде трещины сдвига с притуплением бс под действием эффективных напряжений (схема)

Отметим, что реальные кристаллы либо с самого своего возник-иовения содержат дислокации, либо имеют какие-то иные несовершенства и в них дислокации образуются уже при низких напряжениях сдвига. Поэтому-то при низких напряжениях дислокации движутся через кристаллическую решетку, отчего и происходит пластическая деформация кристалла. После того как дислокация выйдет наружу кристалла, форма его изменится, но структура останется прежней (рис. 117, б). Возникают новые дислокации и движутся через кристалл. Суммарно результат этих скольжений в зернах проявляется в виде пластической деформации образца. [c.107]

Но пл (с12) — суммарная площадь контакта—равна [7] нагруй L, деленной на давление сдвига р - Принимают, что значение примерно в три раза больше значения предела упругости. Следовательно для мягкой стали Рт л 100 кг/мм . Отсюда [c.414]

Физический смысл этого явления достаточно прост. Предположим, что на кристалл V ниобата лития падают две плоские волны Я и 5, образующие стоячую волну с распределением интенсивности (х), показанным на рис. 24, а. Благодаря особым свойствам кристалла ниобата лития возникающая под действием этой стоячей волны голографическая решетка в виде распределения показателя преломления (ее максимумы обозначены на рисунке л , Хк Хц) окажется несколько смещенной относительно интерференционного поля. В зависимости от направления оси кристалла С. это смещение будет направлено вниз или вверх. Как видно из рис. 24, а, при сдвиге на четверть периода максимумы интенсивности поля стоячей волны попадают на какие-либо определенные стороны решетки распределения показателя преломления. В результате оказывается, что одна из волн (в данном случае Я) отражается от решетки [юказателя преломления как от более плотной среды и сохраняет ту же фазу, а другая волна (5) — как от менее плотной среды и при отражении изменяет фазу на противоположную. Таким образом, на выходе из кристалла складываются волны, находящиеся в противофазе, вследствие чего интенсивность суммарной волны уменьшится. Интенсивность другой выходящей из кристалла волны увеличится, так [c.67]

Зу/<Зл также /ien=duldy. Отсюда следует, что в плоскости ху суммарный сдвиг [c.122]

Для решения задачи оптимизации трибосистем, реализующих явление избирательного переноса, в [64] предложено использовать аппарат и принципы неравновесной термодинамики. Зону элементарного контакта разбивают на области, внутри которых, согласно Гленодорфу-Пригожину, предполагается существование локального равновесия, т е. отсутствие градиентов термодинамических величин типа химического потенциала и температуры, напряжения сдвига. Записывают уравнение Гиббса в локальной форме для каждой области и, считая, что полная энергия сохраняется, получают суммарный дифференциал энтропии в виде [c.110]

Получившийся контур ограничивает зону возможного выбора коэффициентов сдвига /1 и Хг- Накладывая дополнительные ограничения, можно найти в пределах построенной зоны возможные решения. Так, например, при известном суммарном коэффициентесдвига решение следует искать на линии 5—5. С увеличением положительных значений XI и Хг уменьшается величина удельного скольжения, а вместе с ней и возможный износ зубчатых профилей. Одновременно уменьшается относительная кривизна профилей, т. е. увеличиваются их радиусы кривизны. Следовательно, уменьшается контактное напряжение сдвига поверхностных слоев зубьев и повышается изгибная прочность зубьев. Однако при возрастании XI и Хг коэ( )фициент перекрытия гу уменьшается. [c.239]

Нулевая зубчатая передача состоит из пары нулевых колес или из колес, нарезанных инструментальной рейкой так, что положительный сдвиг одного колеса равен абсолютной величине отрицательного сдвига другого колеса. Такую нулевую передачу называют равносмещенной. В обеих нулевых передачах суммарный коэффициент смещения равен лге = О и угол зацепления а в сборке равен стандартному углу а профиля зуба исходного контура. Центро-идные (начальные) окружности как одной, так и другой передачи совпадают с делительными, касаются в полюсе зацепления и пере- [c.206]

Как известно, титановые сплавы обладают значительной анизотропией сопротивления сдвигу по различным плоскостям кристаллической решетки. Количество плоскостей легкого скольжения в кристаллической решетке титана (г.п.у) значительно меньше, чем у металлов с кубической решеткой (о.ц.к., г.ц.к). В связи с этим при испытании образца во внутренних объемах металла возникновение скольжения в благоприятно ориентированных по отношению к действующему усилию элементах структуры (зернах, фрагментах) будет затрудняться окружающими неблагоприятно ориентированными структурными составляющими. 6 поверхностных слоях в благоприятно ориентированных элементах структуры нет препятствий для возникновения скольжения и появления на поверхности ступени сдвига. В связи с этим при одной и той же суммарной деформации на поверхности и во внутренних объемах образца соотношение между упругой и пластической составляющими может быть различным. В этих условиях требуются значительные деформации, чтобы и во внутренних слоях образца доля пластических деформаций стали близка к величине пластической деформации на поверхности. Это положение и определяет, по нашему мнению, что степень повреждаемости поверхностных слоев-металла при малоцикловом нагружении зависит не только от размеров элементов структуры, но и от внутрикристал-лического строения металла (в частности, от количества плоскостей лег- [c.192]

Величина наклепа является суммарным результатом пластических тяикродеформаций, вызванных тепловым и силовым воздействием в зоне резания. Неоднородность распределения остаточных деформаций по глубине образца приводит к появлению остаточных тангенциальных напряжений. По данным рис. 84, глубина наклепа совпадает с зоной растягивающих напряжений. Это означает, что остаточные микродеформации служат первопричиной появления остаточных напряжений. Нижележащая зона остаточных сжимающих напряжений уравновешивает растягивающие напряжения и, хотя она не содержит наклепанных участков, должна испытывать влияние наклепа, создавшего напряженное состояние, определяющее, в частности, микроэлектро-химическую гетерогенность. Величина сдвига электродного потенциала может быть связана с величиной остаточных тангенциальных напряжений по-разному в зависимости от характера сложно-напряженного состояния объемов металла в приповерхностном слое, так как шаровая часть тензора напряжений, обусловливающая изменение потенциала, может иметь различные значения при одинаковой величине тангенциального напряжения. Поэтому характеристики наклепа в локальных объемах могут быть более определяющими факторами для электродного потенциала, чем отдельные составляющие макронапряжений. Данные рис. 86 подтверждают зависимость между электродным потенциалом и степенью наклепа для различных режимов резания. [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...