Аустенито-мартенситные стали, свойства

Механические свойства и термическая обработка аустенито-ферритных и аустенито-мартенситных сталей [c.275]

При нагреве мартенсита выше некоторой температуры (Лн) происходит обратный переход мартенсита в аустенит УИ у. который при относительно кратковременных выдержках и умеренных температурах имеет бездиффузионный характер, а с увеличением выдержки или температуры усиливается роль диффузионных процессов (рис. 1.35, б). Интенсивность протекания превращения Л1 —V определяется степенью перегрева (Г — Лн). Одним из преимуществ аустенито-мартенситных сталей по сравнению с мартенситными является возможность регулирования их структуры и свойств термической обработкой после закалки с охлаждением до комнатной температуры они могут обладать свойствами аустенитных сталей (т. е. легко подвергаться гибке, [c.43]

Механические свойства и эрозионная стойкость аустенито-мартенситных сталей [c.224]

Наилучшая способность к пассивации и наиболее высокая коррозионная стойкость в сочетании с высокими прочностными свойствами и удовлетворительной пластичностью достигаются аустенито-мартенситных сталей термической обработкой по режиму закалка от 950—975° С обработка холодом при —70° С 2 ч старение при 350—380° С, 1—3 ч для аустенито-ферритных сталей — закалка 1000° С и старение при 550° С, 6—8 ч. [c.141]

Механические свойства нержавеющих аустенито-мартенситных сталей типа СН после термической обработки по различным режимам (не менее) [c.24]

Механические свойства нержавеющих сталей аустенито-мартенситного класса [c.495]

Стали глубокой прокаливаемости обладают большей устойчивостью переохлажденного аустенита при закалке они приобретают мартенситную структуру и высокую твердость. Химический состав их приведен в табл. 14.5, механические свойства — в табл. 14.6. В закаленном состоянии эти стали сохраняют больше остаточного аустенита, чем стали неглубокой прокаливаемости, что уменьшает объемные изменения и деформацию. [c.240]

Структура и свойства сталей мартенситного класса зависят от содержания С и Сг. Так, стали с низким содержанием С (-<0,10%) и д повышенным содержанием Сг (>15%) являются ферритными и не закаляются, поскольку не протекает превращение Стали с содержанием С-<10% и Сг<15% при нагреве приобретают структуру аустенита, а при охлаждении происходит превращение о образованием мартенсита. Химический состав и назначение мартенситных сталей приведены в табл. 15.1. [c.264]

Существенный интерес представляет изучение влияния структурного состояния на низкотемпературную прочность материалов. Например, микро-структурные исследования механизмов низкотемпературной деформации в определенной степени объясняют устанавливаемые закономерности изменения механических свойств. При выполнении таких исследований важно рассматривать микроструктурные особенности материалов, учитывать тип их кристаллической решетки, фазовый состав, возможность протекания полиморфных превращений, мартенситных переходов и т. п. Известно, что многие конструкционные стали, имеющие, например, аустенитную структуру при комнатной температуре, становятся аустенито-мартенситными при низких температурах, что, в частности, отражается на характере механизма деформации и соответственно на уровне механических свойств исследуемых материалов. [c.190]

И снижение температуры мартенситного превращения (точки Мн) в результате присадки аустенитообразующих элементов (Ni, Мп, N, С и частично Сг) приводит к образованию сталей переходного класса с аустенито-мартенситной структурой и соответствующему изменению свойств. Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у -> и должно находиться в достаточно узких пределах. [c.140]

Аустенито-ферритные стали имеют по сравнению с аустенитными ряд преимуществ более оптимальный комплекс механических свойств (в частности, более высокий предел текучести) меньшую предрасположенность к МКК и коррозионному растрескиванию содержат меньше дефицитного никеля. Стали аустенито-ферритного класса не склонны к росту зерна при сохранении двухфазной структуры они стойки как в окислительных, так и окислительно-восстановительных средах обладают хорошей свариваемостью могут деформироваться в режиме сверхпластичности. Повышенное содержание в аустенито-ферритных стали хрома способствует возрастанию устойчивости аустенита по отношению к мартенситному превращению. [c.172]

Основными показателями свариваемости низкоуглеродистых бей-нитно-мартенситных сталей являются сопротивляемость сварных соединений холодным трещинам и хрупкому разрушению и механические свойства зоны термического влияния, которые прежде всего связаны с фазовыми превращениями и структурными изменениями происходящими в стали при сварке. Структурные изменениях в стали при воздействии термического сварочного цикла оценивают по термокинетическим диаграммам непрерывного распада аустенита. [c.291]

В соответствии с особенностями легированного аустенита характеристики жаропрочных свойств аустенитных сталей более высокие (см. табл. 100), чем у жаропрочных сталей перлитного или мартенситного классов. [c.250]

Высокая теплостойкость (красностойкость) быстрорежущих сталей достигается термической обработкой с получением высоколегированного мартенсита, способного сопротивляться отпуску вплоть до 600. .. 650 С и, следовательно, сохранять до этих температур высокую твердость, прочность, износостойкость. Степень легированности мартенсита определяется составом исходного аустенита. Чем выше температура нагрева, тем больше легирующих элементов (W, Мо, V), входящих в состав вторичных карбидов, растворяется в аустените. Поэтому быстрорежущие стали нагревают при закалке до 1200. .. 1300 °С. Первичные карбиды в аустените не растворяются, но сдерживают рост аустенитных зерен, блокируя их фаницы. Быстрорежущие стали обладают весьма низкой теплопроводностью, поэтому их нагрев до температуры закалки ведут ступенчато с одной-двумя температурными остановками, что позволяет предупредить появление трещин. Высокая легированность аустенита предопределяет довольно низкие температуры начала и конца мартенситного превращения, обусловливающие, в свою очередь, сохранение при закалке значительных количеств (более 30 %) остаточного аустенита, понижающего режущие свойства стали. Уменьщение содержания остаточного аустенита достигается двух-трехкратным высоким отпуском. [c.136]

Задержанное разрушение закаленной стали - свойство мартенсита - обусловлено высоким уровнем остаточных микронапряжений в результате мартенситного превращения. Типичная структура свежезакаленного мартенсита приведена на рис. 5.8. Кристаллы мартенсита, образующиеся в пределах бывшего зерна аустенита, при своем росте сталкиваются под разными углами. Задержанное разрушение происходит при напряжениях ниже предела текучести стали. Этот вид разрушения имеет место при статическом или квазистатическом характере нагружения и бывают причиной преждевременного разрушения закаленных стальных элементов конструкций. Часто задержанный механизм разрушения реализуется при образовании трещин в сварных соединениях. [c.220]

Охлаждающая способность минеральных масел в момент превращения аустенита в мартенсит примерно в десять раз меньше, чем воды. В таких условиях аустенито-мартенситное превращение протекает более спокойно и внутренние напряжения в изделиях возникают значительно меньшие. Минеральные масла являются хорошей охлаждающей средой для закалки высокоуглеродистых и легированных сталей. К преимуществам масел следует также отнести независимость их охлаждающей способности от температуры она одинакова как при комнатной температуре, таки при температуре до 150 к недостаткам— их огнеопасность (температура вспышки не более 300°) и необходимость частой замены, так как с течением времени масла густеют и теряют охлаждающие свойства. [c.221]

Автор не счел нужным помещать в справочнике сведения о свойствах довольно большой группы сталей, относящихся к коррозионностойким, но используемых в основном как конструкционные материалы в авиа- и ракетостроении, криогенной технике и ряде других отраслей, полагая, что главным свойством указанных материалов является определенный комплекс механических свойств. Это относится в первую очередь к высокопрочным сталям мартенситного, аустенито-мартенситного и аустенитного классов. [c.197]

Свойства закаленной стали определяются свойствами образующихся структурных составляющих наибольшую твердость имеет закаленная сталь со структурой мартенсита и небольшим количеством остаточного аустенита. Мартенситное превращение протекает не только в сталях подобные превращения наблюдаются и в некоторых сплавах цветных металлов, например, в бронзах. [c.178]

Для повышения, например, пластических свойств и конструктивной прочности старение производят при более высоких темпе ратурах. При упрочняющей термической обработке следует учитывать степень стабильности остаточного аустенита в стали. Необходимо избегать возможного дополнительного мартенситного превращения в случае хранения или эксплуатации металла на холоду и изменения при этом размеров деталей. Во избежание этого рекомендуется после закалки и упрочняющей термической обработки выполнять также обработку холодом при —70° С. [c.199]

Если термическая обработка в сталях аустенитного класса не изменяет существенно механические свойства и она проста, то в стали переходного, аустенито-мартенситного класса- прочность сильно зависит от режимов [c.358]

Режимы термической обработки и свойства сталей аустенито-мартенситного класса приводятся в табл. 76. [c.359]

Если термическая обработка в сталях аустенитного класса не изменяет существенно механические свойства и достаточно проста, то в стали переходного, аустенито-мартенситного класса прочность сильно зависит от режимов термической обработки, так как при этом существенно меняется структурное состояние. Режимы термической обработки сталей переходного класса отличаются большой сложностью. [c.379]

Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у М и должно находиться в достаточно узких пределах, что вытекает из диаграмм зависимости прочностных свойств от легирования и термической обработки (рис. 135 136). Аустенито-мартенситные стали, химический состав которых приведен в табл. 95 и 96, получили практическое применение. Больше всего используются хромоникелевые стали типа 17-7 с неустойчивым аустенитом с присадками алюминия или титана (17-7РН, 17-7 W и РН15-7Мо, Х15Н90, Х17Н7Ю и др.) [213—223, 639, 702). [c.246]

Приведенные примеры иллюстрируют изменения структуры и свойств в ЗТВ углеродистых, низко- и средпелегированныхс талей. Изменения в ЗТВ у высоколегированных сталей зависят от состава и структурного класса стали. В ЗТВ аусте-нитных сталей зерно растет относительно несильно. На расстоянии двух-трех зерен от линии сплавления могут появиться карбидные выделения по границам зерен, снижающие вязкость этих участков и стойкость против межкристаллитной коррозии. В аустенитио-мартенситных сталях в ЗТВ чаще всего увеличивается количество аустенита и соответственно изменяются свойства. Очень сильно растет зерно в ЗТВ у ферритных сталей. У полуферритных сталей в ЗТВ образуются неравновесные структуры, чаще всего мартенсит. [c.411]

Аустенито-мартенситные стали по структуре и свойствам относятся к переходному классу. В зависимости от режима термической обработки эти стали могут быть очень пластичными и вязкими (после аустенизации) или твердыми и прочными при обработке на мартенсит. Кроме того, стали этого типа проявляют склонность к дисперсионному упрочнению (старению) с образованием интерметаллидных и карбидных фаз, оказывающих сильное в>1ияние на сопротивляемость пластической деформации стали при разрушении микрообъемов [48]. [c.222]

Сравнение данных, приведенных в табл. 75 и 76, показывает, что аустенито-мартенсит-ные, дисперсионно-твердеющие стали обладают существенно более высокими свойствами, чем чисто аустенитные стали, и применение их предпочительней, разумеется, если нет дополнительных требований в отношении магнитности (все аустенитные стали немагнитны, а аустенито-мартенситные стали магнитны). [c.359]

Структура быстрорежущей стали после закалки представляет собой высоколегированный мартенсит, содержащий 0,3—0,4 % С, нерастворенные избыточные карбиды и остаточный аустенит (рис. 155, в). Чем выше температура закалки, тем ниже температура мартенситных точек УИ и М и тем больше количество остаточного аустенита. Обычно содержание остаточного аустенита в стали Р18 составляет 25—30 %, а в стали Р6М5 28—34 %, Остаточный аустенит понижает механические свойства стали, ухудиьает ее шлифуемость и стабильность размеров инструмента. Г]()эгому его присутствие в готовом 1П1Струменте нежелательно. [c.301]

Таблица 8.24. Механические свойства стали ферритного, аустенитио-мартенситного и аустенитно-ферритного классов, не менее (ГОСТ 5632-72)

После закалки с высоких температур сталь имеет до 40% мартенсита, высокую пластичность и легко поддается горячей и холодной деформации. Сталь имеет неустойчивую аустенито-мартенситную структуру и становится сильно мартенситной после обработки при минусовых температурах (до 90% мартенсита) и последующего старения. В табл. 102а показаны механические свойства этой стали после различных видов обработки [822]. 258 [c.258]

Следует отметить, что старение в сталях с фер-рито-аустенитной структурой протекает более неравномерно, преимущественно по границам зерен, чем в сталях с аустенито-мартенситной структурой со стареющиммартенситом, и поэтому сильное повышение механических свойств феррито-аустенитных сталей за счет старения сопровождается более резким падением пластичности чем у сталей второго [c.280]

Ведутся работы по созданию метастабильных аустенитных сталей (MA ) и в России. Так, порошковые стали ПК50Н4 (0,45...0,55 % С 4% Ni) и ПК50Н6 (0,45...0,55 % С 6 % Ni пористостью 4...6 %), получаемые из поликомпонентной шихты однократным прессованием при давлении 600 МПа и спеканием в водороде (Г= 1200°С) или в вакууме Т = 1300°С), после термообработки имели = 1150...1780 МПа, = 38...71 МПа м , 43...48 HR . Высокие механические свойства порошковых MA достигнуты благодаря деформационному аустенито-мартенситному превращению. Установлено, что дополнительная энергия, расходуемая на разрушение образцов с метастабильным аустенитом, определяется энергией фазового превращения и его объемной долей. [c.283]

Перспективным направлением создания конструкционных порошковых сталей является использование структурной неоднородности. Для [1рактической реализации представляют интерес три структуры мартен- итно-бейнитная, в которой увеличение конструкционной прочности может быть достигнуто за счет усложнения траектории движения трещины аустенито-мартенситная, в которой повышение свойств сопряжено с реализацией трип-эффекта структура сталей, повышение свойств прочности которых можно обеспечить через дисперсионное твердение и цисперсное упрочнение. [c.285]

Содержание до 7% снижает, а затем повышает точку Ася. Повышает точку A i- Хромистый феррит обладает повышенными прочностными свойствами, при содержании до 2% Сг уменьшает склонность феррита к хрупкому разрушению, смещает максимальную скорость превращения аустенита в перлитной области к более высоким температурам уменьшает скорость перлитного превращения,, уменьшает скорость превращенйя в промежуточной области и смещает максимум ее к более низким температурам. В случае полного растворения карбидов и, таким образом, значительного насыщения твердого раствора углеродом и хромом мартенситная точка стали существенно-снижается и в стали сохраняется много остаточного аустенита. Хромистая сталь обладает повышенной устойчивостью против отпуска (вследствие выделения специальных карбидов и уменьшения скорости рекристаллизации а-фазы). Хром повышает прокалнваемость.стали, способствует получению высокой и равномерной твердости наличие карбидов хрома или карбидов цементнтного типа, легированных хромом, обеспечивает стали повышенную износостойкость. При содержании хрома в твердом растворе свыше 12 — 13% значительно повышается устойчивость стали против коррозии и окисления [c.75]

Типичным представителем коррозиоиностойкой стали аустенито-мартенситного класса и одновременно наиболее простой по химическому составу, является сталь 07X16Н6. На рис. 68 приведены механические свойства этой стали [c.155]

Некоторые стали аустенито-мартенситного класса могут иметь в структуре определенное количество б-феррита. При легировании таких сталей титаном или алюминием в б-феррите могут также протекать в иитервале 400—600° С процессы, приводящие к повышению ирочиости. Считают, что причиной изменения свойств б-фазы при старении является образование фазы с кубической структурой типа [c.157]

Аустенито-мартенситные нержавеющие стали. Особую группу представляют аустенито-мартенситные нержавеющие стали, например сталь 09Х15Н8Ю ( 0,09%С 14—16% Сг 7—9% Ы1 и 0,7—1,3 А1). Эти стали наряду с хорошей устойчивостью против атмосферной коррозии обладают высокими механическими свойствами и хорошо свариваются. Сталь 09Х15Н8Ю для повышения механических свойств подвергают закалке при 975°С, после которой структура стали — неустойчивый аустенит и небольшое количество мартенсита. В этом состоянии сталь обладает достаточно высокой пластичностью и может быть подвергнута пластической деформации и обработке резанием. После закалки сталь обрабатывают холодом в интервале от —50 до —75°С для перевода части ( 40%>) аустенита в мартенсит и подвергают отпуску (старению) при 450—500°С. При старении из а-твердого раствора (мартенсита) выделяются дисперсные частицы интерметаллидов типа Ы1зА1. После такой обработки сталь обладает следующими механическими свойствами (в среднем) Ов=120 кгс/мм оо,2=95 кгс/мм и ан=4 кгс-м/см . [c.315]

Чисто мартенситная прокаливаемость в конструкционных сталях невелика и с повышением размеров детали становится равной нулю, а потому не имеет практического смысла. Прокаливаемость при дан ном размере детали и при данной скорости охлаждения зависит от природы стали и наиболее полно определяется кинетикой распада переохлажденного аустенита. В сталях с малоустойчивым аустенитом (углеродистые, низколегированные) с повышением размеров детали 1лубина закалки уменьшается, и при достижении некоторых определенных размеров сечения детали вообще не могут быть закалены на мартенсит. Легированные конструкционные стали в большинстве случаев имеют аустенит, малоустойчивый во второй ступени распада, и поэтому после закалки в их структуре находится, кроме мартенсита, игольчатый троостит. Однако для наибольшего числа деталей из конструкционных сталей термическая обработка производится с отпуском на сорбит. Поэтому конструкционная сталь, закаленная на игольчатый троостит, при дальнейшем отпуске получает сорбит-ную структуру со свойствами, не отличающимися от свойств отпу-1ценного мартенсита. Присутствие в структуре перлита или даже продуктов распада верхней зоны игольчатого троостита уже вызывает заметное снижение механических свойств закаленной стали при высоком отпуске. Резко действует на снижение механических свойств закаленной стали выделение избыточного феррита, что объясняют [72] локализацией пластической деформации в этой мягкой структурной составляющей стали. [c.66]

Меньшее применение по сравнению с только что рассмотренными двумя классами стали — аустенитным и аустенито-мартенситным — имеют стали аустепито-ферритного класса (lix еще иногда называют двухфазными). Причина в том, что эти стали отличаются нестабильностью свойств — небольшие колебания в составе (внутри марочного содерн ания элементов) приводят к существенному изменению количественного соотношения а- и у-фаз и, следовательно, к различию в свойствах. [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...