Постоянная пластичности

При значении касательных напряжений, близких к постоянной пластичности, использование уравнения пластичности в виде а — Пу = = 2К, как это делали многие исследователи, может приводить к значительным погрешностям. [c.203]

Рис. 29. Термический цикл поверхностного слоя металла заготовки 0(т) и вызванное им изменение постоянной пластичности К , развитие пластических деформаций еР и временные напряжения

Как следует из рис. 31, при этом должно снижаться значение предела пластичности Лр, а с ним — облегчаться дробление стружки и ее отделение от заготовки. Такое же заключение можем сделать, если рассмотрим связь между Ца и постоянной пластичностью деформируемого материала [c.68]

Анализ выражения (60) показывает, что в зависимости от того или иного вида закономерности К (у), описывающей характер изменения постоянной пластичности по толщине срезаемого слоя, линия сдвига может быть кривой или прямой. Определение вида функции К(у) представляет существенные трудности. В общем случае она может быть получена только численным методом. Однако, если в первом приближении положить [c.71]

Первый способ, разработанный в Ленинградском политехническом институте им. М. И. Калинина, основан на анализе термических напряжений и деформаций, создаваемых в металле плазменной дугой. Мы уже приводили выше формулу (57) для расчета мощности, развивающейся на поверхности сдвига. Принимая далее, что при черновой обработке металлов главная составляющая силы резания Рг+ формируется в основном под влиянием работы деформации на этой поверхности, можем написать Для вычисления интеграла в выражении (57) принято, что постоянная пластичности в срезаемом слое меняется по экспоненциальному закону (61), а величина К на линии среза (у=0, рис. 32) соответствует постоянной пластичности исходного материала. Приводя при этих допущениях интеграл в выражении (57) к изученным функциям и представляя Рг+ через Мх, получаем формулу [c.81]

Величину к часто называют постоянной пластичности. С ней мы встретимся неоднократно в дальнейшем. [c.119]

Промышленные сплавы Т1 обычно имеют несколько легирующих элементов (при неизбежном содержании постоянных примесей). Как известно, легирование является достаточно эффективным средством повышения механических свойств Т1. Так, некоторые титановые сплавы обладают высокой прочностью при достаточной пластичности и Б отожженном состоянии. [c.196]

Постоянные примеси 81 и Си повышают прочность А1, но снижают пластичность и антикоррозионную стойкость. [c.319]

Для постоянной фиксации применяют стопорные кольца из пластичных металлов, загибаемые в кольцевые выточки вала (вид д). Для облегчения загиба на концах стопора делают выборки п. [c.567]

Для пластичных материалов модуль упругости Е, предел упругости и предел текучести при сжатии примерно те же, что и при растяжении. Напряжение, соответствующее разрушающей силе, при сжатии пластичных материалов получить нельзя, так как образец не разрушается, а превращается в диск и сжимающая сила постоянно возрастает. Характеристики, аналогичные относительному удлинению и относительному сужению при разрыве, при испытании пластичных материалов на сжатие также нельзя получить. [c.101]

Расчеты на прочность при постоянных напряжениях деталей из пластичных материалов обычно производят согласно условию отсутствия общих пластических деформаций, т. е. обеспечивают требуемый коэффициент запаса гю отношению к пределу текучести материала. Коэффициенты концентрации напряжений в расчеты не вводят, так как пики напряжений сглаживаются вследствие местных пластических деформаций, не опасных для прочности детали. [c.12]

Назначение — неответственные детали, требующие повышенной пластичности или глубокой вытяжки, малонагруженные элементы сварных конструкций, работающие при постоянных нагрузках и положительных температурах. [c.17]

В обоих случаях зона пластичности охватывает все сечение (рис. 441), и предельный момент представляет собой момент сил, выражающихся через постоянное напряжение о . Для круга [c.378]

Для пластичных материалов местные напряжения в условиях постоянной нагрузки не оказывают на прочность детали существенного влияния. [c.399]

Условие (критерий) пластичности Сен-Венана. Согласно этому критерию свойство пластичности материала при сложном напряженном состоянии начинает проявляться тогда, когда максимальное касательное напряжение достигает некоторой заданной постоянной величины [c.58]

Условие (критерий) пластичности Мизеса. Согласно этому критерию пластическое поведение материала отмечается тогда, когда октаэдрическое касательное напряжение достигает некоторого предельного постоянного значения [c.58]

В связи с тем что в соотношениях (5.94), (5.108), (5.113), (5.116) четко указаны аргументы функционалов пластичности а, N, Мп, то становится понятным, в каких направлениях вести экспериментальные исследования. Это испытания по плоским и пространственным многозвенным ломаным, по траекториям постоянной кривизны и кручения, по траекториям, в которых ломаные сочленяются с криволинейными участками, и т. д. [c.107]

По кривым ползучести t (см. рис. 14.1) при постоянных напряжениях строятся для моментов времени to, t, t2, кривые в координатах а, е. Получается семейство кривых (см. рис. 14.4), которые позволяют применять к задачам ползучести решения теории пластичности для данной зависимости а—а(е). Расчеты ведутся для всех кривых, соответствующих значениям времени [c.308]

Для подавляющего большинства конструкций наиболее важным требованием является прочность материала, определяемая экспериментально. Помимо характеристик прочности, при механических испытаниях материалов определяют характеристики пластичности, твердости, упругие постоянные и р. [c.216]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Аппарат теории пластичности разработан в настоящее время достаточно полно, и поскольку в большинстве случаев в деталях машин осуществляется нагружение, близкое к постоянному, для решения инженерных задач могут быть использованы методы, основанные на теории малых упругопластических деформаций. В предлагаемом пособии вопросы малых упругопластических деформаций освещены лишь в той мере, в какой это необходимо для решения конкретных задач. Эти вопросы подробно рассмот- [c.3]

При упругопластическом кручении деформации можно разделить на упругие и пластические, соответственно этому на рис. 76 показана эпюра касательных напряжений. Для части сечения, находящегося в пластическом состоянии, касательные напряжения от кручения имеют постоянную величину Тт = = 0,5ат (по условию пластичности) ИТт = [c.124]

Приняв постоянными пластичность сплава в диапазоне исследованных температур = 48 % = onst, см. рис. 5.3) и накопленные за цикл деформаций ползучести в соответствующих интервалах долговечности (е = О при N < 10, = 4,5 10 при 10 < jV < 30 и = = 2,7 10 при 30 < < AJ-, где Л/ = 2020, см. рис. 4.62), получим долю квазистатичского повреждения [c.251]

Материалы первой группы получают при плазменном нагреве пластические деформации на значительной части срезаемого слоя. Однако последние не вызывают появления существенных термических напряжений при охлаждении этого слоя на участке между пятном нагрева и зоной резания. Причиной этого является низкий предел пластичности и малая склонность к наклепу металлов первой группы при деформировании их при температурах, превышающих 200...300°С. Поэтому здесь, как и при обработке заготовок из жаропрочных материалов, ведущее место в разупрочнении занимает температура подогрева. Особенностью материалов второй группы является малое влияние температур в диапазоне до 300... 400°С на предел текучести аД0) и резкое снижение 08(0) при дальнейшем его нагреве. Поэтому пойышение производительности при ПМО заготовок из этих сталей обеспечивает характер напряженного и деформированного состояния металла при его подходе к зоне резания. Для большинства сталей второй группы при охлаждении повышение предела текучести происходит быстро до температур порядка 400...300°С, а затем приращение Св(в) становится незначительным. В этих условиях дальнейшее охлаждение металла сопровождается тем большим наклепом поверхности, чем выше склонность его к упрочнению при деформировании в области относительно невысоких температур. Максимум повышения постоянной пластичности К будет на поверхности, подвергшейся плазменному нагреву, в связи с чем металл получит переменную по толщине среза пластичность и предел текучести, что может влиять на процесс стружкообразования и силы резания. [c.83]

ОсоГ ый интерес представляет лист, предназначенный для крыльев и кузовов автомобиля. Сталь для глубокой вытяжки должна отличаться большой пластичностью. Поэтому для этих целей применяют сталь с минимальным содержанием углерода. Действительно, для особо сложной штамповки содержание угле-]юда ограничивается 0,08%. Существенно также ограничение содержания и других постоянных примесей (марганца, кремния, серы, фосфора), так как все они в той или иной степени уменьшают пластичность стали. Однако это ограничение (например, по марганцу) не должно ухудшать качество стали по другим показателям. [c.199]

Влияние состава коррозионной среды на пластичность стали 10ГН2МФА исследовали посредством испытаний гладких цилиндрических образцов диаметром 5 мм, нагружаемых с постоянной скоростью перемещения захватов Скорость деформации изменяли от 1,5-10 до 10 с . Рабочей средой служила дистиллированная вода с различным содержанием кислорода и показателем pH при Г = 200 Ч- 320 °С и равновесных давлениях. [c.345]

Упрочнение перегрузкой применимо только для материалов, обладающих достаточной пластичностью. В хрупких материалах перенапряжение может вызвать в растянутых слоях микротрещины и нащ)ывы, вывОуЕНвЦие деталь из строя. Такое же явление может произойти в пластиташ материалах при высоких степенях деформации. Поэтому величину иласти-ческой деформации ограничивают, допуская перенапряжение не Выше 1,1 —1,2аод. Следует учитывать, что всякий вид перенапряжения упрочняет материал только против действия нагрузки одного направления и раа-упрочняет при действии нагрузки противоположного направления. Таким образом, этот способ применим при нагрузках постоянного направления, пульсирующих, а также знакопеременных с преобладанием нагрузки одного направления (асимметричные циклы). [c.399]

Из предшествующего очевидно, что всякая система, находящаяся под действием нагрузок постоянного направления и изготовленная из достаточно пластичного материала, обладает в известной степени свойством -самоупрочнения. Временное повышение рабочей нагрузки до величины, вызывающей умеренные пластические деформации, упрочняет систему. Если же деталь испытывает переменные нагрузки, то переход за предел текучести под действием нагрузки одного направления ослабляет материал против действия нагрузки противоположного направления. [c.399]

Коэффициент запаса по отношению к пределу текучести материала при расчете деталей из пластичных материалов под действием постоянных напряжений выбирают минимальным при достаточно точных расчетах, т. е. равным 1,.3,..1,5. Это возможно в связи с тем, что при перегрузках, превышающих предел текучести, пластические деформации весьма малы (особенно при сильно неоднородных напряженных состояниях деталей) и обычно не вызывают выхода детали из строя. Коэффициенты запаса прочности увеличивают только для деталей из материалов с большим отношением Ог/Яв, для которых иначе получается недостаточный запас по отношению к временному со-противле1шю. [c.13]

Среди наук, изучаювщх вопросы деформируемых тел, за последние десятилетия возникли и развились новые разделы механики, занимающие промежуточное положение между сопротивлением материалов и теорией упругости, как, например, прикладная теория упругости возникли родственные им дисциплины, такие, как теория пластичности, теория ползучести и др. На основе общих положений сопротивления материалов созданы новые разделы науки о прочности, имеющие конкретную практическую наиравленность. Сюда относятся строительная механика сооружений, строительная механика самолета, теория прочности сварных конструкций и многие другие. Методы сопротивления материалов не остаются постоянными. Они изменяются вместе с возникновением новых задач и новых требований практики. При ведении инженерных расчетов методы сопротивления материалов следует применять творчески и помнить, что успех практического расчета лежит не столько в применении сложного математического аппарата, сколько в умении вникать в существо исследуемого объекта, найти наиболее удачные упрощающие предположения и довести расчет до окончательного числового результата. [c.10]

При постоянном напряжении (Га = 1) для пластичных материалов, например сталей, за предельное напряжение принимают предел текучести а ред = а Тпред = Тд. Для хрупких материалов (чугун, керамика и т. п.) предельным напряжением является предел прочности апр д=ад-, Тпред = т д. [c.153]

Некоторые подшипники изготовляют со встроенными односторонними или двусторонними уплотнениями (с постоянным запасом пластичной смазки), с проточками на наружном кольце для установочной (фиксирующей) шайбы или с заменяющим последнюю упорным буртом. Чаще используют штампованные сепараторы, но иногда в подшипниках, преимущественно скоростных, применяют массивные сепараторы из латуни, бронзы, дюраля или трубочного текстолита. Существуют также самосмазывающие сепараторы из АСП-пластиков и наполненных фторопластов или поликарбонатов. Некоторые типы подшипников изготовляют с одним наружным или внутренним кольцом, а также без сепаратора. На рис. 1 представлены основные конструктивные разновидности стандартных шарикоподшипников 1 — радиальный однорядный (ГОСТ 8338—75) 2 — то же, со стопорной канавкой (ГОСТ 2893—73) 3 — то же, с защитными шайбами (ГОСТ 7242—70 ) — радиальный сферический (ГОСТ 5720—75) 5 — магнетный 6 — радиально-упорный (ГОСТ 831—75) с замком на наружном кольце 7—то же, с замком на внутреннем кольце 8 — трех- или четырехконтактный (ГОСТ 8995—75) 9 — упорный одинарный (ГОСТ 6874—54 ) 10 — то же, сферический, с подкладным кольцом II — то же, двойной (ГОСТ 7872—75). На рис. 2 показаны наиболее характерные типы роликоподшипников / — без бортов на наружном кольце (ГОСТ 8328— 75) 2 — без бортов на внутреннем кольце (ГОСТ 8328—75) S — с одним бортом на внутреннем кольце (ГОСТ 8328—75) 4 — закрытый, с плоской приставной шайбой (число их разновидностей больше десяти, не считая конструктивных модификаций сепараторов, ГОСТ 8328—75) 6 — конический роликоподшипник (ГОСТ 333—П) в двух- и четырехрядном исполнении (ГОСТ 6364—68 и 8419—75) 6 — радиальный сферический двухрядный роликоподшипник (ГОСТ 5721—75) с бочкообразными телами качения 7 — игольчатый подшипник (ГОСТ 4657—71) комплектный без сепаратора (может быть и с сепаратором) S — то же, СО штампованным наружным кольцом (ГОСТ 4060—60) 9 — упор- [c.391]

Во-вторых, кобальтовые сплавы системы Со - Fe - V имеют высокую коэрцитивную силу (23000 - 36600 А/м), что очень важно для изготовления постоянных магнитов. Сплавы, содержащие 52% Со, 35 - 38,5 Fe, 9,5 - 13% V, имеют высокую пластичность при нормальной температуре, максим шьную плотность магнитной энергии. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...