Коэфициент малых

На фиг. 84 приведены значения рабочих коэфициентов малых фреоновых компрессоров. Относительно высокие значения рабочих коэфициентов здесь объясняются высокой точностью обработки деталей компрессора и ма- [c.667]

Примечание. Меньшие значения коэфициентов соответствуют большим размерам направляющих, большие значения коэфициентов — малым размерам направляющих. [c.174]

П авла, здесь возмущающая сила не имеет ни определенного начального момента ее действия, ни определенного конечною момента, но если t в сравнении с t велико, то, будет ли оно положительно или отрицательно, значение /(t) будет очень мало ). Коэфициент в (П) выбран так. чтобы было [c.38]

Если, с другой стороны, тот или другой из коэфициентов а или о отрицателен, то решение соответствующего диференциального уравнения будет заключать в себе действительные показатели, как в 15, и как бы мало отклонение ни было, оно вообще будет стремиться увеличиваться до тех пор, пока разложение в ряд и соответствующее приближение не перестанет быть действительным. Такое положение равновесия называется, неустойчивым". [c.80]

В общей теории мы уже видели, что при изучении малых колебаний мы можем принять в выражении коэфициента инерция в = 0, а при определении значения потенциальной энергии достаточно принять во внимание только члены второго порядка. Следовательно, полагая в правой части равенства [c.169]

В дальнейшем все отклонения от положения равновесия будем считать малыми, так что коэфициенты можно рассматривать как постоянные и равные их значениям в положении равновесия. [c.220]

Когда коэфициенты трения Ь , малы, рассмотрение непрерывности показывает, что корни уравнения (5) будут мнимыми, а количества v,. будут малыми. Тогда формулы (13) показывают, что величина р мала и что с точностью до величин первого порядка малости, мы имеем [c.245]

Предположим, что корни Х , удовлетворяющие уравнению (2), действительны и отрицательны. Тогда с, и имеют одинаковые знаки. Далее предположим для простоты, что коэфициенты трения малы. Следовательно, корни уравнения (9) имеют вид [c.253]

Если число условных уравнений не очень мало, то вычисление несколько утомительно и возможны ошибки. Поэтому необходимо проверять вычисление коэфициентов нормальных [c.310]

При малом зазоре ( - ) коэфициент формы обращается в 1,5, что соответствует плоскому [c.401]

При малых значениях коэфициента S чле- [c.70]

Этим объясняется встречающееся в технической литературе противоречие, заключающееся в том, что, например, в ремённых передачах (малые давления и скорости) рядом исследователей констатировано увеличение коэфициента трения при возрастании скорости, причём зависимость для коэфициента трения имеет следующий вид [c.124]

Необычно высокие значения коэфициентов трения в табл. 4 могут быть объяснены не только удалением адсорбированной плёнки, но также и тем, что наблюдения производились при очень малых нагрузках. В этих условиях роль молекулярных сил сцепления особенно велика. [c.126]

Многие исследования показывают, что величина вертикальной нагрузки, так же как и скорость качения, весьма мало влияет на коэфициент сцепления. Поверхность протектора и давление внутри шины сильно влияют на низким давлением дают большее значение f. [c.140]

Таблица 6 Формулы для проверки удовлетворительности условий зацепления (Эта проверка должна производиться при применении необычного зацепления, например, при малых числах зубьев, при больших коэфициентах коррекции и т. п.)

Если для передач приборов, в которых площадка касания весьма мала (начальное касание — в точке), а диапазон регулирования и передаваемые моменты невелики, принять, что скольжение постоянно, то величины первичных ошибок, входящих в формулы, легко могут быть определены экспериментально. При этом погрешность в оценке коэфициента проскальзывания может рассматриваться как дополнительная относительная ошибка расчётного радиуса ролика (тела неизменного радиуса) и соответственно формула для 8/ может быть переписана следующим образом [c.428]

В пределах наиболее употребительных углов обхвата на малом шкиве а= 180220" можно считать, что при увеличении угла а на каждые 10° коэфициент j возрастает на 5°/о- [c.468]

Коэфициент надёжности. Значение коэфициента надёжности X выбирается в зависимости от режима работы и условий эксплоатации спокойная работа и надлежащий контроль за работой подшипника являются основанием к выбору относительно малых значений. Обычно X = 1,5 -f-10, доходя в некоторых случаях до 15. [c.647]

Так как коэфициенты с мало отличаются от единицы, то можно принять [c.739]

Если, как это имеет место во многих приложениях (например в случае маятника), козфицнент трения в сравнении с V i мал, то оба периода отличаются один от другого только на величину второго порядка. Следовательно, малый коэфициент трения изменяет период колебаний незначительно и оказывает влияние главным образом на амплитуду. [c.251]

Уравнения Эйлера. Многие исследования о вращении твердого тела около неподвижной точки под действием внешних сил или при их отсутствии основываются на замечательной системе уравнений, установленных Эйлером (1758) и известных под его именем. Было уже замечено ( 38), что употребление неподвижной системы координат неудобно для уравнений движения, так как коэфициенты инерции непрерывно изменяются. Поэтому Эйлер наметил план введения осей координат, неизменно связанных с телом и движущихся вместе с ним. Для большего упрощения в качестве таких осей принимают главные оси инерции ОА, ОВ, ОС, относящиеся к неподвижной точке О. Пусть Ох, Оу, Oz — система осей, неподвлжных в пространстве, но ориентированных так, что они в данный момент t времени совпадают соответственно с осями ОА, ОВ и ОС. Через промежуток времени Ы положение главных осей инерции определится, как результат трех поворотов рЫ, qbt, rbt, соответственно, вокруг осей ОХ, 0Y, 02. Если мы пренебрежем квадратами и произведениями малых количеств, то для нас будет несущественно, в каком порядке происходят эти повороты. Поворот вокруг Оу не изменит положения ОВ, но поворот вокруг Ог повернет ОБ в сторону от оси Ох на угол гЫ. Поворот же вокруг Ох не изменит угла между ОВ и Ох. Таким образом косинус угла между ОВ и Ох станет равен теперь — rZt. Далее поворот около Oz не изменит положения ОС, а поворот вокруг Оу приблизит ОС к Ох на угол дЫ. Косинус угла между ОС и Ох станет теперь равен -[-Наконец, угол между О Л и Ох бесконечно мал. Таким образом косинусы углов, образованных осями ОА, ОВ и ОС с осью Ох, будут соответственно равны [c.118]

Метод, которому надо следовать при рассмотрении вынужденных колебаний с трением, понятен на основании изложенного в 96. Если коэфициенты трения малы, то изменение предыдущих результатов незначительно, за исключением случая точного или приблизительного совпадения собственной и наложенной частот. Общий характер результатов достаточно иллюстрируется случаем одной степени свободы ( Динамика", 95). Теория полностью развита в Theory of Sound Рэлея. [c.245]

Механическая характеристика я =/ (М) асинхронного двигателя в устойчивой части аналогична характеристике шунтового двигателя постоянного тока. Падение скорости при нагрузке невелико, скольжение достигает IQo/j у малых и 2 >/о у больших двигателей. До опрокидывания момент двигателя изменяется проп орционально скольжению. Коэфициент мощности при полной нагрузке os9 = 0,75-=-0,9. [c.538]

При малых значениях коэфициента S вследствие незначительной разности между углами Фгаах и l min точка пересечения О касательных часто уходит за поле чертежа. [c.72]

Очевидно, что величина первого члена формулы (2), характеризующего отступление от закона Амонтона, значительнее для малых нагрузок, а также для гладких поверхностей, очищенных от посторонних плёнок, так как чем менее шероховата поверхность, тем больше фактическая площадь контакта. Чем меньше посторонних плёнок на поверхности, тем больше величина молекулярной сцеплён-ности, а следовательно, и величина коэфициента а. [c.124]

В первой из этих таблиц приведены ре- зультаты классических исследований XIX века (Ренни, Морен, Конти) во второй — результаты исследований по определению коэфициентов трения для чистых металлов, полученных в специфических условиях (трение сферических образцов по плоскости при малых нагрузках) в третьей — коэфициенты для цилиндрических образцов из стали, трущихся по поверхности. [c.135]

Помимо определения названных величин для рабочих чертежей шестерни и колеса, целью геометрического расчёта зацепления является также проверка удовлетворительности условий зацепления, для чего производятся подсчёт расчёт на отсутствие подрезания или на запас против подрезания (производится при малом числе зубьев, например, при 2<17 os3g, если S -0) и расчёт на запас против заострения (производится при больших коэфициентах коррекции и малых числах зубьев). [c.222]

Размеры зубьев шестерни и колеса для зу-бомера определяются по формулам табл. 5. При необычном зацеплении (при малых числах зубьев, при больших коэфициентах коррекции и т. п.) следует производить проверку удовлетворительности условий зацепления по формулам табл. 6. Если эта проверка даст неблагоприятные результаты, то следует изменить и и произвести расчёт снова. [c.235]

При расчёте зубчатых передач, имеющих шестерни с малым числом зубьев (2щ < 25 при > 20°, /о < 1, 6ц, > " и > 0) или с отрицательным коэфициентом коррекции при > 350 необходимо производить проверку наибольших по профилю зуба контактных напряжений, которые не должны превышать бэлее чем на 4 /О/д допускаемые (для зоны, близкой к полюсной линии) контактные напряжения (колеса—для ножки колеса и шестерни — для ножки шестерни). Эта проверка может производиться по следующим формулам . [c.261]

При применении коррекций по Мерриту или по Бакингему к зубчатым передачам с малыми числами зубьев шестерни следует производить проверку на незаострение (табл. 6), и если окажется, что < (0,6 — 0,8) т, то необходимо изменять коэфициенты коррекции настолько, чтобы было соблюдено условие > >0,6 т, или, при работе в пыльных условиях, SeM > 0,8/п. [c.300]

Во многих случаях коэфициент нагрузки К (и допускаемые контактные напряжения) для отдельных ступеней двух- и трёхступенчатых передач не отличаются или мало отличаются друг от друга. В таких случаях, если меж-центровые расстояния взяты из рядов, приведённых в табл. 33 и 41, разбивку общего пере- [c.303]

Целью геометрического расчёта является также проверка удовлетворительности условий зацепления, для чего производится подсчёт (при малых числах зубьев или при больших коэфициентах коррекции) и расчёт на отсутствие подрезания или на запас против подрезания (производится при малом числе зубьев, например, при 2 <17 os p os if, если n=0) и расчёт на запас против заострения (производится nfiH больших коэфициентах коррекции и малых числах зубьев), а также определяется коэфициент сдвига торцев зуба д. Для проверки удовлетворительности условий зацепления можно воспользоваться формулами для цилиндрических зубчатых передач, приведёнными в табл. 6 (стр. 230). Для этого конические колёса следует заменить эквивалентными цилиндрическими, размеры которых (как шестерни, так и колеса) определяются по формулам (в правой части формул — размеры конических колёс, в левой - эквивалентных цилиндрических) [c.329]

Конические зубчатые колёса зерол нарезаются резцовыми головками и имеют, следовательно, круговые зубья, но, в отличие от спиральных конических колёс с круговыми зубьями, у них угол наклона зубьев на половине ширины равен нулю. У колёс зерол возникают такие же осевые усилия, что и у прямозубых, но в отличие от последних колёса зерол работают с меньшими динамическими нагрузками и меньшим шумом, особенно если зубья шлифованные. Недостаток таких колёс — большое колебание длины контактных линий вследствие малого коэфициента углового сдвига торцсв зуба по отношению к его середине. [c.333]

Приводные цепи в большинстве случаев осуществляют передачу движения от источника энергии к приёмному органу маши- ны. Могут работать с большими скоростями (примерно до 25 Mj en) при малых и больших межцентровых расстояниях. Одной цепью можно соединить и приводить в движение одновременно несколько валов. Коэфициент полезного действия этих передач при благоприятных условиях достигает в среднем 0,970. [c.362]

При малых коэфициентах тяги tp ремень недоиспользуется кроме того и к. п. д. ремённой передачи низок (фиг. 178). [c.451]

По уравнению (28) время t зависит от коэфициента жёсткости < , который при коротких валах и большой жёсткости самой муфты очень мал. Это приводит к тому, что сила получается такой величины, при которой поломки валов и муфты неизбежны. Для уменьшения силы кулачковые муфты следует включать при неподвижном ведомом вале только при очень небольших скоростях <о. При вращении обоих валов условия включения тем благоприятнее, чем меньше разность условных скоростей ведущего и ведомого вала. Применяемые формч кулачков показаны на фиг. 94. [c.547]

Верхние пределы коэфициента / соответствуют применению смазок малой вязкости (веретённое Л асло), ним ние — тяжелых консистентных смазок (солидол Т). [c.604]

Алюминиевые сплавы [18]. Подшипники из алюминиевых сплавов обладают высокой нагружаемостью, мало чувствительны к колебаниям нагрузки сравнительно с бронзой и чугуном быстро прирабатываются, хорошо проводят тепло, легки, износоустойчивы, мало ухудшают свои механические свойства от нагревания при работе и легко обрабатываются резанием. При сильном нагревании подшипника алюминиевый сплав в противоположность баббиту не плавится и не вытекает поверхность цапфы не повреждается, а в случае заедания к ней пристаёт тонкий слой алюминия, механически легко удаляемый. Отрицательная сторона алюминиевых подшипников — высокий коэфициент термического расширения. [c.635]

Текстолит любой разновидности обладает значительной прочностью на износ и превосходит в этом отношении твёрдые породы дерева. Максимально допускаемая длительная температура подшипника 80—85° кратковременная — до 110°. Превышение указанных температур вызывает обугливание. Коэфициент термического расширения текстолита (25-f-30) 10 .Теплопроводность крайне низкая — всего 0,15—0,20 ккал1м час °С, вследствие чего подшипники необходимо охлаждать. Твёрдость — 30—40/Уд. Разбухание от воды или масла не наблюдается благодаря малой гигроскопичности. Смазочная среда — масло или вода — хорошо пристаёт к поверхности текстолита, впитывается волок- [c.637]

Графит образует на несущей поверхности подшипника и поверхности цапфы так называемую. графоидную поверхность (фиг. 281), обладающую низким коэфициентом трения и малой изнашиваемостью даже в случае временного прекращения подачи смазки. Преимущественно область примененияграфитовой смазки — подшипники, работающие при высокой температуре окружающей среды, например, подшипники вращающихся печей. В ряде масел и мазей графит используется как добавок, обеспечивающий повышение их смазочных свойств. [c.643]

Если к витой пружине малого угла подъёма присоединены детали значительной массы, то, рассматривая только продольно-осевые колебания нагруженного конца пружины и приближённо учитывая собственную массу пружины, пользуясь коэфициентом приведения С, можно частоту собственных колебаний системы груз — пружина выразить ещё следующим образом [25 и 28] [c.701]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...