Поверхности винтовые тел — Вычисление

Анализируя характер поверхностей зацепления для разных сторон зуба, нетрудно убедиться в том, что во всех случаях имеет место асимметрия зацепления угол зацепления для одной стороны зуба не равен углу зацепления для другой, а угол между касательными, проведенными к сечениям поверхностей зацепления в точке, соответствующей ijj = О, равен удвоенной величине номинального значения угла зацепления передачи. Вычисление дисбаланса углов зацепления показывает, что для ортогональных передач величина дисбаланса изменяется в зависимости от положения средней точки зуба на оси относительного движения (величины L) и равна углу наклона винтовой образующей начальной поверхности винтового производящего колеса (конволютного геликоида). При межосевых углах 0 <С 90° дисбаланс уменьшается, а при 0 > 90° увеличивается. [c.75]

В целях уменьшения шероховатости поверхности винтовой канавки угол oi должен на превышать угол Оь вычисленный по формулам (4.6) и (4.7), [c.128]

Как видно из рис. 58, угол подъема винтовой канавки сО) равен углу скрещивания осей фрезы и, заготовки ш. В целях повышения чистоты поверхности винтовой канавки, в тех случаях, когда это требуется, угол поворота стола берут на 1—2 больше угла м, вычисленного по формулам (68) и (69). [c.264]

Следовательно, увеличение давления на косую винтовую поверхность увеличивает силу и момент трения резьбы в такой же мере, как это произошло бы на прямой винтовой поверхности при увеличении коэффициента трения в 1/ os (а/2) раз. Поэтому угол р, который следует подставить в формулу (11.9) в случае треугольной резьбы, должен быть вычислен по формуле [c.292]

Логарифмическая особенность на остальных участках пелены связана лишь с дискретностью принятой модели, поскольку описание криволинейной вихревой поверхности посредством плоских вихревых прямоугольников приводит к появлению бесконечной кривизны в местах их стыка. Более того, при моделировании винтовой поверхности прямоугольными элементами возникают места пропусков или накладывания частей прямоугольников друг на друга. Именно такая аппроксимация реальной системы вихрей приводит к появлению бесконечных скоростей. При плавном, не имеющем разрывов и бесконечной кривизны соединении вихревых элементов логарифмические особенности в местах их стыковки взаимно уничтожаются. Исключить такую особенность у прямоугольных вихревых элементов путем перехода к вихревым трубкам конечного переменного сечения довольно сложно. Лучше всего, по-видимому, просто строить расчеты таким образом, чтобы в них не приходилось производить вычисление скоростей вблизи кромок вихревых элементов. [c.497]

Решается задача об отыскании технологически удобной поверхности, наилучшим образом аппроксимирующей поверхность труднообрабатываемой детали, даются списания блок-схемы вычислений и результаты автоматического поиска для случая обработки дисковым инструментом винтовых поверхностей винтов трехвинтовых насосов. Библ. 6 назв. Иллюстраций 7. [c.192]

Текучие среды транспортирование изделий в их потоке или на их поверхности В 65 G 53/00 элементы схем для вычисления и управления с их использованием F 15 С 1/00) Тела вращения, изготовление прокаткой В 21 Н 1/00-1/22 Телевизионные камеры, размещение в промышленных печах F 27 D 21/02 приемники, крепление в транспортных средствах В 60 R 11/02 трубки, упаковка В 65 В 23/22) Телеграфные аппараты буквопечатающие знаки, устройства в пишущих машинах для их печатания) В 41 J 25/20 Тележки [для бревен в лесопильных рамах В 27 В 29/(04-10) с инструментом для работы под автомобилем В 25 Н 5/00 для подачи изделий к машинам (станкам) В 65 Н 5/04 подъемных кранов В 66 С <11/(00-26), 19/00 передаточные механизмы для них 9/14 подвесные (подкрановые пути для них 7/02 ходовая часть 9/02)> ручные В 62 В 1/00-5/06 для устройств переливания жидкостей на складах и т. п. В 67 D 5/64 ходовой части ж.-д. транспортных средств В 61 F 3/00-5/52] Телескопические [В 66 втулки для винтовых домкратов F 3/10 элементы в фермах кранов С 23/30) газгольдеры F 17 В 1/007, 1/20-1/22 В 65 G желоба 11/14 конвейеры с бесконечными (грузоне-сущими поверхностнями 15-26 тяговыми элементами 17/28)) колосниковые решетки F 23 Н 13/04 F 16 опоры велосипедов, мотощгклов и т. п. М 11/00 соединения стержней или труб В 7/10-7/16 трубы L 27/12) подвески осветительных устройств F 21 V 21/22 прицелы F 41 G 1/38 спицы колес В 60 В 9-28] Телеуправление двигателями в автомобилях, тракторах и т. п. В 62 D 5/(093-097, 32) Температура [G 01 N воспламенения жидкости или газов 25/52 размягчения материалов 25/04-25/06) определение закалки металлов и сплавов, определение С 21 D 1/54 измерение промышленных печах F 27 D 21/02 температуры (проката В 21 D 37/10 расплава В 22 D 2/00 шин транспортных средств В 60 С 23/20) >] Температура [клапаны, краны, задвижки, реагирующие на изменение температуры F 16 К 17/38 регулирование космических кораблях В 64 G 1/50 в сушильных аппаратах F 26 В 21/10 в транспортных средствах В 60 Н 1/00) электрические схемы защиты, реагирующие на изменение температуры Н 02 Н 5/04-5/06] Тендеры локомотивов (В 61 С 17/02 муфты сцепления В 21 G 5/02) Тензометры G 01 механические В 5/30 оптические В 11/16 электрические (В 7/16-7/20 использование для измерения силы L 1/22)> Теплота [c.187]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Такое расхождение можно объяснить трудностью создания на поверхности кристалла зародышей новых мономолекуляр-ных слоев в том случае, когда поверхность кристалла совершенна. Если же имеется винтовая дислокация типа изображенной схематически на рис. 20.21, то в зарождении нового слоя нет никакой необходимости, поскольку кристалл будет спирально расти от края ступеньки. (Атом может быть связан со ступенькой сильнее, чем с плоской поверхностью.) Вычисление скорости роста, основанное на этом механизме, дает результаты, хорошо согласующиеся с наблюдениями. Поэтому следует, видимо, считать, что все кристаллы в природе, выросшие при малых пересыщениях, содержат дислокации, ибо в противном случае они не могли бы вырасти. [c.713]

Отметим, что ряды х, у, ) сходятся медленно, особенно при приближении к сингулярности (г а и X хо), что затрудняет расчет кинематических характеристик течения (2.2) - (2.4). Рассмотрим способы, которые использовались для расчета рядов (2.1) в задаче о самоиндуциро-ванном движении винтовой вихревой нити (см. [5, 10]) при вычислении бинормальной компоненты щ скорости в точках, лежащих на винтовой поверхности 6 — г/ = О на малом расстоянии от вихревой нити а = еК (где Д = а + Р)/а = а(Ц-т ), ат = 1/а).В безразмерных координатах, отнесенных к радиусу кривизны винтовой линии Д, запишем щ в безразмерном виде [10] [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...