Длина приведенная (свободная)

Длина приведенная (свободная) 455 [c.601]

Значение критического давления р р.м местной потерн устойчивости обшивки между шпангоутами можно определять по формулам для гладкой свободно опертой оболочки длиной приведенным в [c.337]

Длина стержня приведенная (свободная) 348 расчетная 43 [c.453]

Упругость пружины диафрагмы проверяют сравнением ее длины в свободном состоянии и под нагрузкой. Параметры пружин должны соответствовать данным (для некоторых насосов), приведенным в табл. 14. [c.111]

Для малых частиц Ф 0 (область справедливости закона Стокса), в то время как может принимать различные значения. При 2вг = 10 мк, 2яз = 20 мк и Рр = 10 кг/м р, == 10 кг/м-сек, Дир" = = 0,1 м/сек, ]/ л 1 и так как Ф мало, то т] 0,65 для потенциального потока и т) 0,2 для вязкого (фиг. 5.7). Однако для 2яг = 1 мк, 2а = 2 мкш / 0,3 ц 0,03 для потенциального потока и т) о для вязкого, т. е. столкновений не происходит. Следовательно, взаимодействие на расстоянии в присутствии жидкой фазы оказывается более существенным для мелких частиц. В жидкостях, где средняя длина свободного пробега равна или больше размера частиц, следует ожидать течения со скольжением или свободномолекулярного течения. Приведенные в работе [235] величины ц [уравнение (5.22)] следует использовать.при свободномолекулярном движении частиц. [c.218]

Другой пример нанесения размеров длины от технологической базы Т приведен на рисунке 15.10 для случая неподвижного крепления шарикоподшипника на валу (условно показана только половина разреза). Свободные зависимые размеры I — высота внутреннего кольца подшипника, А VI Б — осевые размеры вала (1 > Б—А). Конструктивная [c.304]

Критическую силу Р р определяют по формуле Эйлера, если гибкость больше предельной, а при меньшей гибкости — по эмпирической формуле Ясинского. Для винтов домкратов принимают коэффициент приведения длины р=2, т. е. рассматривают винт как стойку с нижним жестко защемленным и верхним свободным концом. При отношении I на устойчивость не проверяют. Тре- [c.417]

Критическую силу Q p определяют по формуле Эйлера, если гибкость винта больше предельной, а при меньшей гибкости — по эмпирической формуле Тетмайера — Ясинского (см. стр. 309). Винт домкрата рассматривают как стойку с нижним защемленным и верхним свободным концами, т. е. коэффициент приведения длины fi = 2. Требуемый коэффициент запаса устойчивости принимают [Пу] = 3,5—4,5. [c.394]

Электромагнитное излучение всех длин волн обусловливается колебаниями электрических зарядов, входящих в состав вещества, т. е. электронов и ионов. При этом колебания ионов, составляющих вещество, соответствуют излучению низкой частоты (инфракрасному) вследствие значительной массы колеблющихся зарядов. Излучение, возникающее в результате движения электронов, может иметь высокую частоту (видимое и ультрафиолетовое излучение), если электроны эти входят в состав атомов или молекул к, следовательно, удерживаются около своего положения равновесия значительными силами. В металлах, где много свободных электронов, излучение последних соответствует иному типу движения в таком случае нельзя говорить о колебаниях около положения равновесия свободные электроны, приведенные в движение, испытывают нерегулярное торможение, и их излучение приобретает характер импульсов, т. е. характеризуется спектром различных длин волн, среди которых могут быть хорошо представлены и волны низкой частоты. [c.682]

Однако приведенное ниже сравнение теплопроводности изоляторов и металлов говорит о том, что в металлах механизм теплопроводности, обусловленный фононами, затушеван гораздо более эффективным электронным механизмом переноса теплоты. В изоляторе длина свободного пробега фонона при комнатной температуре < .ф>=3-10"в см, скорость звука = 10 см/с и теплоемкость v R, тогда [c.197]

На основании равенства (20.1) можно ожидать, что, строя график зависимости Дрн/р от 1/R для различных металлов, мы сумеем непосредственно сравнить свойственные каждому из них отношения Аи /и . Такой график, построенный па основании данных, полученных при измерениях в гелиевой области для щелочных металлов натрия, рубидия и цезия,—приведен на фпс. 29. Длина свободного пробега I в каждом случае вычислялась по наблю- [c.199]

Если перенести точку подвеса в центр качания, то прежняя точка подвеса его станет новым центром качания так как при этом приведенная длина маятника не изменится, то и период колебаний его останется прежним. Таким образом, точка подвеса физического маятника и его центр качания обладают свойством обратимости. Это свойство используется в оборотных маятниках, применяемых для точного определения ускорения свободного падения в тех или иных пунктах Земли. При применении для этой цели оборотного. маятника измеряют его период колебаний и приведенную длину, которую можно найти со значительно большей точностью, чем момент инерции маятника. [c.173]

Отводящий лоток — также прямоугольного сечения, шириной йа = 4 м и глубиной /1н.б = 1,4 м. Построить кривую свободной поверхности на всем участке неравномерного движения выше перепада и определить форму сопряжения струи в нижнем бьефе при заданных величинах, приведенных в табл. Х.6. При отогнанном прыжке а) рассчитать комбинированный водобойный колодец б) определить длину отгона прыжка. [c.271]

X.IO. Трапецоидальный земляной канал с постоянным уклоном дна, находящийся в хорошем состоянии, имеет на участке между сечениями /—/ и 2—2 постепенно изменяющуюся ширину по дну (рис. Х.10). Установить форму кривой свободной поверхности в канале и построить кривую на участке канала длиной / = 30 м между сечениями 1—1 и 2—2 при Q = 9 мУс == = 1,5 i = 0,0004 и заданных величинах, приведенных в табл. Х.10, [c.273]

Х.13. в бетонном лотке прямоугольного сечения с уклоном ij = О установлен щит с открытием а = 0,8 м (рис. Х.13) на расстоянии от щита начинается участок лотка длиной = 200 м с прямым уклоном f a = 0,08. Построить кривую свободной поверхности на участках лотка и /2 при заданных величинах, приведенных в табл. Х.13. [c.274]

Величина I называется длиной пути перемешивания (или смешения). Из приведенных рассуждений следует, что путь перемешивания / характеризует существующую в турбулентном потоке возможность для жидких частиц свободно перемещаться из одного слоя в другой, а значит является одной из характеристик внутреннего механизма турбулентного потока. Однако путь перемешивания не следует понимать буквально как путь свободного перемещения жидких частиц в современной гидромеханике эту величину трактуют как геометрическую характеристику внутренней структуры турбулентного потока или как масштаб турбулентности. [c.102]

Стержни, работающие на кручение, обычно называют валами. Рассматривая кручение вала (например, по схеме, приведенной на рис. 206), легко установить, что под действием скручивающего момента, приложенного к свободному концу, любое сечение на расстоянии X от заделки поворачивается относительно закрепленного сечения на некоторый угол ф — угол закручивания. При этом чем больше скручивающий момент Мк, тем больше и угол закручивания. Зависимости ф = /Шк), называемые диаграммами кручения, можно получить экспериментально на соответствующих испытательных машинах с помощью специального записывающего устройства. Примерный вид такой диаграммы (полученной при постепенном увеличении нагрузки вплоть до разрушения) для вала длиной I, изготовленного из пластичного материала, показан на рис. 207. [c.227]

Коэффициент - это число, показывающее, во сколько раз следует увеличить длину шарнирно опертого стержня, чтобы критическая сила для него равнялась критической силе стержня длиной I в рассматриваемых условиях закрепления. Для стержня, защемленного на одном конце и свободного на другом, fi = 2 для стержня, приведенного на рис. 13.12, fi = 1/2. [c.517]

В конструкции затвора — стабилизатора расхода, приведенного на рис. 23.7, козырек, выполненный по форме кривой свободной поверхности, прикрепляется к нижней кромке передней стенки, а к задней стенке крепится горизонтальной козырек длиной (0,4 ч--г-0,5) а. Нижние кромки криволинейного и горизонтального козырьков находятся на одной отметке. Благодаря криволинейности [c.185]

Коэффициент приведения длины при потере устойчивости в плоскости ху (при свободном верхнем конце стойки в этой плоскости) ц = 2. В плоскости Х2 концы стойки поворачиваться не могут, а потому при потере устойчивости в этой плоскости коэффициент приведения длины ц =0,5 (см. 13.2). [c.502]

Для подтверждения своей теории Бенджамин организовал в гидравлической лаборатории Кембриджского университета уникальный эксперимент по формированию вращающегося потока в трубе. Однако, как указано в (49), в эксперименте было обнаружено явление, более сложное, чем то, которое подчиняется этому принципу. Основными параметрами процесса, наблюдавшегося в эксперименте, были радиус свободной поверхности в каверне и скорость ее движения. Рассмотрим схему и результаты эксперимента Бенджамина и Бернарда [49]. Прозрачная труба длиной 1650 мм и внутренним диаметром 50 мм бьша смонтирована на пяти подшипниках и снабжена приводом для приведения во вращение вокруг своей оси, расположенной горизонтально. Труба с одного конца была наглухо закрыта, а с другого на ней была смонтирована съемная заглушка, сконструированная так, чтобы ее можно было удалить на ходу, обеспечив при этом соприкосновение с атмосферой без сообщения лишнего импульса воде, заполняющей трубу. Внутри трубы имелось устройство для визуализации течения, проводилась таки е киносъемка движения. Внутренняя полость трубы перед каждым экспериментом заполнялась водой и из нее тщательно удалялся воздух. После этого трубу приводили во вращение с некоторой постоянной угловой скоростью Q и когда, по мнению экспериментаторов, вода в трубе приобретала постоянную угловую скорость fi, съемную заглушку на ходу удаляли. После удаления заглушки в жидкости возникал процесс, для изучения которого и был поставлен эксперимент. С открытого конца трубы по ее оси в центральную область жидкости внедрялась в основном цилиндрическая воздушная каверна радиусом ri <Л, где Л - радиус трубы. Каверна продвигалась от открытого конца трубы к закрытому с некоторой постоянной скоростью U- Схема каверны показана на рис. 4.19. Впереди каверны в жидкости существовал конус жидкости, не участвующий во вращении и удлинявшийся по мере продвижения каверны от открытого конца трубы к закрытому. [c.82]

На рис. 7.1 показано типичное распределение статического давления по длине трубы при приведенной скорости 11 м/с. Видно, что оно монотонно уменьшается. Заметим, что статическое давление есть центробежное давление во вращающемся слое, на свободной внутренней поверхности которого давление равно нулю, т, е. в соответствии с (1.5) [c.129]

Данное физическое обоснование коэффициента не противоречит приведенному выще. В физике часто встречается такое двойное обоснование физических величин. Например, коэффициент поверхностного натяжения определяется как сила, действующая на единицу длины произвольного контура по линии разреза поверхности жидкости (силовая характеристика), и как свободная потенциальная энергия единицы площади поверхности жидкости (энергетическая характеристика). [c.38]

Определим частоту свободных колебаний прямолинейного трубопровода BD длиной 21 с ответвлением в середине под прямым углом длиной /j, заделанным на конце (рис. 78, а). В качестве точки приведения принимаем узловую точку С, прикладываем в ней силу Р и определяем кривые статического прогиба. Освобождаем концы В а D, приложив в точках В и D соответствующие реакции В к D. [c.191]

Величина называется приведенной (свободной) длиной, при помощи коэффициента длины любой случай устройства опор стержня можно свести к основному надо лишь при вычислении гибкости вместо действительной длины стержня ввести в расчет приведенную длину iL Понятие о приведенной длине было впеовые введено [c.455]

Цель настоящего раздела — определить, какие размеры камеры н какое давление в камере обеспечат оптимальную конструкцию РДТТ с заданными величинами тяги Я и времени работы двигателя 4. В целях простоты ограничимся рассмотрением случая цилиндрического заряда, горящего по боковым поверхностям и обеспечивающего нейтральный закон горения но излагаемый метод может быть распространен и на другие случаи (в разд. 6.5 будет приведен пример расчета для случая уменьшающейся по длине заряда свободной площади поперечного сечения). [c.327]

При составлении уравнений материального баланса, состояния и энергии мы будем рассматривать камеру РДТТ как систему с сосредоточенными параметрами, другими словами, мы будем полагать термодинамические параметры осредяенными по всему свободному объему камеры, приведенными к условиям входа в сопло. Такой подход исключает непосредственный учет изменения параметров по длине или свободному объему камеры. Учет влияния изменения параметров газового потока по длине канала (например, эрозионного эффекта, приводящего к изменению скорости горения по длине заряда) осуществляется с помощью дополнительных соотношений, определяющих осредненные значения привходящих характеристик. [c.220]

Винт домкрата путеукладочной машины приводится в движение через червячный редуктор (рис. 16.4). Выяснить исходя из приведенных ниже данных, что ограничивает предельную нагрузку рассматри ваемой конструкции прочность винта, его устойчивость, контактная прочность зубьев червячного колеса или их прочность на изгиб. Винт изготовлен из стали Ст.4, резьба винта трапецеидальная однозаходная по ГОСТу 9484—60, наружным диаметром 44 мм и шагом 8 мм. Свободная длина винта 1,8 м, коэффициент запаса устойчивости [п ] — 4 (при расчете на устойчивость рассматривать винт как стойку, имеющую один конец, защемленный жестко, а второй свободный). Червячное колесо изготовлено из чугуна СЧ 18-36 число зубьев 2 = 38 модуль зацепления = = 5 мм. Червяк однозаходный диаметр делительного цилиндра = 50 мм угловая скорость вала червяка = 48 рад1сек. Недостающие для расчета данные выбрать самостоятельно. [c.262]

Картину явления, наблюдавшуюся при более низких температурах (ниже 0,5° К), удается объяснить на основе предположения о том, что при этих температурах длина свободного пробега фононов становится порядка длины волны второго звука или порядка размеров полости. В этом случае вообще не имеет смысла говорить о втором звуке. Резкий передний край принимаемого импульса может быть обусловлен фононами, приходящими прямым путем со скоростью v . Значение v , полученное во всех трех трубках (если ввести запаздывание в 8 мксек, вызванное, возможно, тепловыми сопротивлениями, обнаруженными Капицей, на поверхностях нагревателя и термометра), составляет 236 i- 4 м/сек, что находится в хорошем согласии со значением Чейса и Херлина, приведенным выше. Большое размытие пмпульса, по-видимому, обусловлено фононами, приходящими к приемнику после большого числа столкновений со стенками и диффузного рассеяния на них. [c.571]

Сжатый газ в цилиндре при давлении р=25 кГ1см удерживается силой Р, действующей на свободном конце штока поршня под углом а==60° к его оси. Наружный диаметр цилиндра D=6 ом. Толш,ина стенки цилиндра /=0,5 см. Длины цилиндра и штока /=50 см, а=60 см. Поршень введен в цилиндр на длину л =2б см. Вычислить максимальное приведенное по третьей теории прочности напряжение в цилиндре в указанном положении штока и сравнить его с допускаемым [ст] = 1600 kFJ m . [c.165]

Рассматривая зарождение и движение дислокаций как единый процесс [48], приходим к выводу, что дислокации образуются на пути свободного пробега. В объеме кристалла V, связанном с длиной свободного пробега, в единицу времени возникнут дислокации в количестве VdNldt. За то же время из этого объема через поверхность S, нормальную к пути свободного пробега, продвинется NUS дислокаций (где U — скорость движения дислокаций). В стационарном режиме условие непрерывности дает dNIdt = NUIa, где длина свободного пробега а = V/S. Величину и/а == U можно считать приведенной скоростью, поскольку [c.120]

Исправленный на, текстуру коэффициент теплопроводности, приведенный к нулевой пористости по формуле (1.3), сопоставлен с измеренным рентгеновским методом диаметром областей когерентного рассеяния (рис. 1.10). Полученная прямая пронорциональность свидетельствует о том, что в рассмотренных материалах средняя длина свободного пробега фононов определяется диаметром области когерентного рассеяния. Обработка приведенных в зарубежных работах данных дает в первом приближении аналогичную зависимость. [c.42]

На изображении иружнны наносят размеры наружного диаметра D, длины / и шага t в свободном состоянии. /1ля ответственных пружин указывают диаметры контрольной гильзы (D,) н стержня (D,-) для контроля кривизны оси пружины. При выиолнепни чертежей пружин бу веиные обозначения на приведенных рисунках заменяют числовы.ми величина мн. [c.185]

Широкое распространение применительно к полимерным системам получила фононная теория теплоперенога Л. 35—38]. В ряде работ ТЛ. 39, 40] экспериментально установлена согласованность температурной зависимости теплопроводности полимеров с основными положениями фононной теории теплопереноса. С другой стороны, результаты экспериментов при низких температурах Л. 41], а также теоретический расчет теплофизичеоких параметров по скорости распространения упругих волн в растворах и твердых телах [Л. 42] не подтверждают правомерность применения фононной теории теплопр-реноса для таких сложных веществ, как полимеры. Альтернативный характер носят и другие положения фононной теории теплопереноса применительно к полимерным системам. Так, если руководствоваться результатами работы (Л. 43], то длина свободного пробега фононов в широком интервале температур для аморфных полимеров равняется среднему межатомному расстоянию и не зависит от температуры. Однако из приведенного выше обзора по физико-химическим свойствам полимеров видно, что за счет гибкости макромолекул (Л. 22] плотность упаковки структурных элементов полимера может претерпеть существенные изменения. Таким образом, специфика структуры полимерных систем накладывает неопределенность на понятие длины [c.32]

Если сосредоточенная масса значительно больше массы трубопровода или расположена близко к середине его длины, то точку приведения следует брать в месте приложения сосредоточенной массы (рис. 74, б). Для определения кривой прогиба отбрасываем массу и прикладываем в точке Е силу Р далее по кривой прогиба находим обычным путем приведенную массу трубопровода Мпр и приведенный коэс ициент жесткости Спр. Суммарная расчетная масса системы при этом равна ТИпр+Л , а частота свободных колебаний трубопровода с учетом массы соответственно [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...