Расчет решеток

Аналогично расчету по предлагаемому методу [115] напишем для какой-нибудь фиксированной трубки тока, находящейся на расстоянии у, от стенки канала, безразмерное уравнение Бернулли (при расчете решеток переменного сопротивления удобнее ординату у отсчитывать от одной из стенок канала) [c.95]

Следует, однако, указать, что недостаток всех методов расчета решеток тонких дужек, заключающийся в невозможности с достаточной для практики точностью определить скорости на профиле, побудил многих исследователей еще в довоенные и первые послевоенные годы направить свои усилия на решение прямой и обратной задач обтекания решетки телесных профилей. [c.167]

Возможные при этом варианты проточной части показаны на рис. 24. Нумерация решеток не совпадает с последовательностью их расположения в круге циркуляции. Это сделано для получения общей блок-схемы расчета решеток реактора первой ступени Р, турбины второй ступени и реактора второй ступени 2 для двух- и трехступенчатых передач. [c.76]

Фиг. 5-Б5. Коэффициенты скорости и расхода для" ориентировочного расчета решеток.

Одной из важных практических задач, решению которых способствует теория решеток, является задача повышения коэффициентов полезного действия турбомашин. В случаях, когда существенно повысить достигнутые эмпирическим путем к. п. д. турбомашин не представляется возможным, усовершенствование методов построения и расчета решеток обеспечивает получение высоких коэффициентов полезного действия вновь проектируемых машин. [c.14]

Основные методы расчета решеток рассматриваются в специальных разделах работы. Здесь укажем только простой приближенный способ определения средних скоростей на спинке (1/ ) и выпуклой стороне (Уд > 0), который, однако, может иметь практическое значение и, в частности, используется ниже при некоторых оценочных расчетах. [c.27]

Наиболее эффективные методы расчета решеток основаны на использовании методов теории функций комплексного переменного и, в частности, на применении основных представлений этих функций в виде интегралов и в виде рядов, являющихся, соответственно, обобщениями на решетчатые области интеграла Коши и ряда Лорана. [c.34]

Наиболее удобные односвязные канонические области, применяемые для расчета решеток, изображены на рис. 25. В теоретических исследованиях и для редких решеток обычно используется внутренность единичного круга Zg с переходом бесконечностей перед и за решеткой, соответственно, в симметричные точки действительной оси Zg — — q и Zg = q (рис. 25, а). Чтобы подчеркнуть нарушение конформности отображения в этих точках и конкретизировать соответствие областей, принято говорить, что внешность решетки (в полосе одного периода) отображается на внутренность единичного [c.73]

При расчетах решеток, применяемых в технике, круг с симметричным расположением точек, соответствующих бесконечностям, обычно не удобен. Как уже неоднократно указывалось, более целесообразно использовать полосу, а для расчета распределения скорости вблизи кромок профилей решеток достаточно большой густоты — круг с переходом одной из бесконечностей в его центр. [c.160]

Как уже указывалось в 10, применение в качестве канонической области круга с переходом бесконечностей в симметричные точки действительной оси неудобно для численных расчетов решеток в связи с большой неравномерностью модуля производной отображающей функции на окружности. Использованное выше отображение решетки на полосу лишено этого недостатка и с равным успехом применимо для решеток любой густоты, включая предельные крайние случаи одиночного профиля и канала. [c.162]

Отметим, что относительные погрешности зависимости (24.14) плотности от числа М и приближенной адиабаты (24.15) на порядок больше, чем погрешность приближенной зависимости (24.8) плотности от относительной скорости X. Поэтому в приближении С. А. Чаплыгина предпочтительно определять только скорость X, а затем число М и давление р вычислять по точным формулам, соответственно (23.3) и (23.4). При этом, конечно, не выполняются уравнения Эйлера, а в задачах расчета решеток результирующая сила давления газа на профиль отличается от вычисляемой по теореме количества движения (23.10). Разница между величинами проекций этих сил может служить хорошей суммарной оценкой погрешности расчета. [c.199]

В любых формулах для расчета решеток, особенно турбинного типа, для которых величины средней скорости w r. и хорды профиля /, а также направления аэродинамических осей x w .p и у 1 i p нельзя считать характерными. [c.446]

Рассматривая средние значения параметров в кромочном следе, мы отвлекались от реальной структуры потока. Однако для анализа процессов конденсации и особенно для расчета вновь, возникающих ядер конденсации необходимо учитывать реальную структуру потока (количество отрывающихся от выходной кромки вихрей в единицу времени, общий объем, занимаемый этими вихрями, и распределение температур в них). Такие данные, необходимые для расчетов решеток турбин, в полном объеме отсутствуют. Поэтому для приближенного анализа можно воспользоваться результатами исследований отрыва потока при обтекании пластин и цилиндров. [c.39]

Для расчета решеток используются следующие коэффициенты коэффициент расхода [c.108]

Итак, главный вектор сил давления потока на профиль в решетке, обтекаемой сжимаемым газом, при докритических числах М выражается той же формулой Жуковского, что и в случае обтекания несжимаемым газом это Оказывается верным постольку, поскольку изэнтропа заменена касательной к ней в некоторой промежуточной точке, а плотность газа положена всюду равной среднему гармоническому и плотностей газа вдалеке перед и за решеткой. При расчете решеток в дозвуковом потоке можно с достаточной степенью приближения использовать линейную изэнтропу, как ато делалось в 54 при этом естественно пользоваться и предлагаемым обобщением теоремы Жуковского. Относительная разница между средней арифметической р , [c.365]

Этот пример показывает целесообразность использования теоретических методов расчета решеток для получения качественной структуры соотношений в компрессорной решетке. Ниже приведены результаты теоретического и экспериментального исследований компрессорных решеток, в которых, как правило, теоретические методы использовались для получения качественных результатов, а экспериментальные — для уточнения численных коэффициентов, входящих в выведенные теоретическим путем формулы. [c.70]

В настоящем разделе работы получены соотношения для расчета решеток ВНА под заданное отклонение потока. По аналогии с компрессорными решетками на рис. 32 построена зависимость [c.106]

Рассмотренный градиентный метод был применен к расчету решеток с 2М + 1 равными порядками. В качестве функционала ошибки был использован квадратич- [c.191]

При гидродинамическом расчете решеток лопаточных машин решаются задачи двух видов — прямая и обратная задачи. Прямая задача — определение поля скоростей жидкости в данной решетке при заданных граничных условиях. Обратная задача — построение решеток, удовлетворяющих определенному оптимальному закону распределения скоростей. При решении прямой и обратной задач в общем случае надо рассматривать трехмерный поток, а применительно к плоским решеткам — двухмерный поток. Для решения этих задач приходится выполнять достаточно трудоемкие расчеты. В настоящем разделе будем использовать осредненные по сечению значения скоростей, т. е. будем исходить из теории одномерного течения. Несмотря на очевидное упрощение, теория одно-мерного течения позволяет рассмотреть многие закономерности Лопаточных машин. [c.37]

Расчет решеток обычно проводится методом последовательных приближений. Сначала ищется приближенное решение уравнения радиального равновесия. По результатам этого решения определяется отношение осевых скоростей в решетке, которое в дальнейшем используется для определения поправок к углу отклонения потока и коэффициенту потерь в решетке. [c.66]

Интересное применение метода расчета решеток при дозвуковых сжимаемых течениях [3.15] в направляющих аппаратах центробежных компрессоров описано в работе [3.16]. И хотя расчетное значительное повышение давления практически достигалось в области передних кромок лопаток, скорости оказались большими, следствием чего является повышенная чувствительность венца к изменению угла атаки. Некоторые исследователи используют плоские решетки и соответствующие экспериментальные данные при проектировании радиальных насосов и компрессоров. Однако условия их работы часто находятся за пределами обычного диапазона данных по решеткам и, кроме того,, поток на входе часто бывает сильно неравномерным. В результате из-за радиальных градиентов давления в таких машинах можно ожидать проявления эффектов вязкости потока в значительно большей степени, чем в соответствующих, осевых решетках. [c.74]

Для решеток с коэффициентом живого сечения/ = 0,01- 0,3 рекомендуется [40, 41 ] все расчеты проводить как для струн, вытекающей нз одного отверстия с условным диаметром [c.55]

В связи с появлением учебников по теории лопаточных машин, включающих сведения о расчете решеток крыловых профилей, соответствующая глава предлагаемой книги (гл. X) сокращена. Главы I—III, V, IX, XI—XIII перенесены из четвертого издания. Поправки к главе VI внес автор этой главы Н. М. Белянин. Главы VIII, X, взятые из предыдущего издания, исправлены мною. [c.8]

Коренберг Я, Г. и др.. Гидродинамический расчет решеток верхнего псевдоожиженного слоя печей ДКСМ, Химическая промышленность , 1968, № 6. [c.283]

Специальные исследования во ВНИИгид-ромаше подтвердили, что метод подъемных сил уступает по достигнутым с его помощью результатам более строгим гидродинамическим методам расчета решеток. [c.167]

Применение метода расчета решеток телесных профилей, разработанного А. Ф. Лесохи-ным, позволило создать на ЛМЗ рабочие колеса поворотнолопастных турбин с высокими энергетическими и кавитационными показателями для ряда ГЭС (волжские ГЭС им. В. И. Ленина и им. ХХП съезда КПСС, Камская ГЭС, Горьковская ГЭС и др.). [c.167]

До разработки общих методов расчета течений через решетку произвольных профилей большое распространение получили приближенные методы расчета решеток из тонких слабоизогнутых профилей, близких к пластинкам. Эти методы обобщают известный прием Прандтля — Глауэрта для расчета обтекания одиночного крылового-профиля и основываются на предположении о малости возмущений, вносимых профиле.м в равномерный поток. [c.57]

А. С. Гиневским и Я. Е. Полонским в 1962 г. были опубликованы расчеты (по способу дискретных вихрей) решеток из двухпараметрических дужек с максимальным прогибом до 30% и его положением на 30—50% хорды. На основании результатов этих расчетов были получены полезные интерполяционные формулы для основных гидродинамических параметров решеток используемых в осевых вентиляторах и компрессорах. Несколько позже вихревой метод был запрограммирован и применен в практических расчетах решеток паровых турбин и стационарных газотурбинных двигателей (М. И. Жуковский, Н. И. Дураков и О. И. Новикова, 1963 В. М. Зеленин и В. А. Шилов, 1963). В теоретическом отношении и для реализации численных методов важны вопросы разрешимости уравнений, сходимости последовательных приближений и оценки точности решений. В теории гидродинамических решеток эти вопросы изучены еще недостаточно они более продвинуты в теории упругости в связи с близкими задачами о напряжениях в плоскости, ослабленной бесконечным рядом равных вырезов (Г. Н. Савин, 1939, 1951 С. Г. Михлин, 1949) и их двоякопериодической системой (Л. М. Куршин и Л. А. Фильштинский, 1961 Л. А. Филь-штинский, 1964). [c.116]

Левая часть таблицы 2.2 содержит значения Е ж 6 для решеток, рассчитанных по алгоритму ГС (замена (2.188)), В средней части таблицы даны значения Е ш 5 для решеток, рассчитанных по адаптивно-аддитивному алгоритму (АА-алгоритму). При расчете решеток по АА-алгоритму, первые 15-20 итераций, пока отклонение расчетных интенсивностей порядков от заданных значений уменьшается быстро, выполнялись но ал1 оритму ГС. После стабилизации ошибки в aJu. opитмe ГС, осу-Ецествлялся переход к АА-алгоритму (2.189) при а — 2. В правой части таблицы приведены значения Е м ё для решеток, рассчитанных по градиентному методу [c.92]

Пример 2.16. В таблице 2,5 представлены результаты расчета бинарных ФДР для различного чигла порядков с равной интенсивностью. Энергетическая эффективность Е — 73 75% и среднеквадратичная ошибка <5 — 3 5%, полученные для ФДР числом порядков до 51 X 51, подтверждают высокую работоспособность предложенного метода. При итерационном расчете решеток, в качестве начального приближения / о (и) использовалась следующая фазовая функция [c.133]

При расчете решеток с учетом подложки положим в уравнениях (3.186) и (3.187) е — 1 ш в 0 . При этом интенсивностм порядков определяются по форму.лам [c.173]

Приведенный пример расчета линзы демонстрирует возможности и практическую важность задачи расчета решеток с максимумом энергии в - 1-м или 1-м порядках. Большие, по сравнению с длиной волны зоны, требуют более аюжных решеток с несколькими штрихами. При этом актуален расчет однопорядковых репзеток для некоторого интервала периодов щах], определяющего изменение размера зон [c.187]

Следовательно, функция нелинейного преобразования Ф[ ] = ф ( ) может быть рассчитана из уравнений (5.151), (5.152). Одаако, как было установлено в процессе расчетов, геометрооптический подрсод к расчету функции [ ] ф ( ) оказывается работоспособным только при расчете решеток с большим числом (30-40 и более) подряд идупцтх порядков. [c.371]

Значительно более простые способы расчета, позволяющие с достаточной точностью решать прямую и обратную задачи, основаны на теории канала К настоящему времени известно несколько методов расчета решеток по теории канала. Одним из первых быш предложен мето д Г. Флюгеля, развитый позднее Г. Ю. Степановым. [c.460]

Изучением двухмерного стратифицированного гютока через криволинейную сетку занимался Лоу 1188], затем Лоу и Бейнс 1189]. Они разработали методы, ио которым может быть определена форма решетки, необходимая для образования требуемого профиля скорости с заданным расслоением илотиости. Для однородной жидкости эти методы получаются более сложными, чем в теории Элдера, Э( зфект выравнивания потока с помощью сдвоенных решеток теми же методами гидродинамики изучался Танакой [130, 227]. Он также решал задачу выравнивания потока с помощью сеток для S-образного распределения скоростей [131], И. С. Риман н В. Г. Черепкова [116] дали методику расчета деформации профиля скорости в каналах, образованных стержнями, расположенными соосно в трубе. [c.12]

Для пространственных решеток, например типа хонейкомба, полученные формулы позволяют определять значения потребных или оптимальных коэффициентов сопротивления независимо от того, требуется ли чтобы растекание струи происходило по фронту этих устройств или в конечных сечениях за ними. При плоской же решетке эти формулы верны только для расчета растекания струи по ее фронту. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...