Тепловой объект с измерение

Важно подчеркнуть, что достижение высокой точности у технических термометров сопротивления требует применения тех же принципов, которые лежат в основе конструирования самых точных эталонных термометров. Дополнительные требования, предъявляемые к техническим термометрам (прочность, невысокая стоимость, иногда также малые размеры), должны удовлетворяться без чрезмерного снижения требований к точности измерений, которая зависит от качества теплового контакта с объектом измерения, отсутствия механических напряжений на чувствительном элементе, защиты от коррозии, возможности периодической поверки термометра. [c.231]

При бесконтактных измерениях температуры объектов с помощью пирометров необходимо учитывать, что наряду с собственным излучением объекта в объектив пирометра попадает также отраженное от визируемой площадки излучение посторонних тепловых источников солнца, электрической дуги, стенок нагретой печи и т. д. [c.131]

После установления контакта ИПТ с объектом и наступления стационарного теплового режима погрешность измерения температуры оценивается по формуле [c.392]

Качество капитального и среднего ремонтов тепловой изоляции и обмуровки оценивают предварительно и окончательно. Предварительную оценку дают после опробования котельного агрегата в работе под нагрузкой, окончательную — после месячного срока эксплуатации, в течение которого должны быть устранены дефекты оборудования и проведены необходимые измерения и испытания. При температуре окружающего воздуха 25 С температура на поверхности изоляции для объектов с температурой теплоносителя до 500 °С включительно не должна превышать 45 °С, для объектов с температурой теплоносителя выше 500 °С (до 650°) — 48, на поверхности обмуровки котлоагрегата — 55 С. [c.309]

Кроме погрешности, связанной с неопределенностью коэффициента теплового излучения, при измерении температуры пирометрами излучения могут иметь место погрешности за счет влияния промежуточной среды. Ослабление теплового излучения промежуточной средой, находящейся между объектом измерения и пирометром, влияет на результаты измерения всех пирог 1ст- [c.63]

Интенсивное изучение методов и техники точной реализации точек плавления и затвердевания металлов было проведено авторами работ [47—50] и [52—56]. Предел воспроизводимости, достигнутый при реализации точек затвердевания металлов, определяется скорее совершенством термометров, используемых для фиксации переходов, чем самими металлами. Необходимость обеспечить достаточную глубину погружения термометра в среду с измеряемой температурой является сложной проблемой (см. гл. 5). В зависимости от конструкции термометра требуется его погружение в зону однородных температур в пределах от 10 до 20 см, чтобы чувствительный элемент в пределах 0,5 мК соответствовал температуре окружения. Поскольку разница АТ между температурой чувствительного элемента и температурой окружения экспоненциально уменьшается с глубиной погружения, нет больших различий в глубине погружения для точки таяния льда, точки затвердевания олова и даже золота. Увеличение глубины погружения для разных конструкций термометров на 1,5—3 см приводит к уменьшению АТ примерно в 10 раз. В точках затвердевания металлов обычно можно обеспечить достаточную глубину погружения, однако при измерении платиновым термометром сопротивления температур других объектов всегда важным ограничением является однородность их температур. Поэтому выше 500 °С платиновым термометром трудно измерить температуру тела с точностью лучше 50 мК. Отметим в этой связи эффективность применения тепловых трубок для увеличения области очень однородной температуры. [c.169]

Температура рабочих спаев термобатареи, а следовательно, и ее выходной сигнал устанавливаются в результате теплового равновесия между потоком падающей на термобатарею энергии излучения объекта измерения и отводом теплоты в корпус телескопа и окружающую среду. Поскольку это равновесие устанавливается не мгновенно, радиационные пирометры обладают определенной инерционностью. Малоинерционные пирометры имеют время установления теплового равновесия менее 0,5 с, пирометры большой инерционности — более 2 с. [c.193]

Тепловизор позволяет выделять на тепловом изображении объекта области одинаковых температур с помощью изотерм, высвечивающихся на кинескопе. В нижней части кадра формируется серая шкала, которая используётся для измерения температуры. При этом яркость отдельны участков изображения объекта сравнивают с яркостью элементов шкалы, для которой при калибровке прибора определяют температурный перепад, соответствующий переходу от белого до черного. [c.137]

Как правило, значения граничных температур сред задаются по данным тепловых расчетов проточных частей, а значения коэффициентов теплоотдачи а от пара к различным поверхностям ротора и корпуса - по критериальным зависимостям, полученным на специальных теплофизических моделях [113-118]. Достоинства такого подхода к заданию граничных условий определяются возможностью выполнения на моделях тщательных и детальных теплофизических измерений в широком диапазоне определяющих критериев и параметров. Однако наряду с достоинствами имеется и существенный недостаток, связанный с трудностями моделирования аэродинамических и тепловых процессов, масштабным эффектом, диапазоном рабочих параметров среды и т.д. Поэтому большое распространение получили работы по определению коэффициентов теплоотдачи путем решения обратных задач теплопроводности имея данные о фактическом температурном состоянии объекта, в данном случае ротора или корпуса турбины, расчетным путем отыскиваются те граничные условия, которые адекватно определяют это температурное состояние. [c.119]

Возможные методы измерения температуры отличаются абсолютной точностью соответствия термодинамической шкале температур воспроизводимостью результатов, характеризующей уход градуировки с течением времени чувствительностью устойчивостью показаний при постоянной температуре тепловым воздействием датчика на исследуемую среду или объект простотой обращения стоимостью реализации метода и рядом других особенностей. При выборе конкретного датчика температуры необходимо представлять, какие требования являются определяющими. [c.250]

К испытаниям моделей прибегают в том случае, когда проведение экспериментальных исследований на реальном натурном объекте по каким-либо причинам невозможно, а данные расчетов представляются недостаточно убедительными. Эксперименты на моделях проводятся для проверки функционирования сложных механизмов, при отработке статической, динамической и тепловой прочности конструкций и сооружений, а также с целью подтверждения теоретических положений и методов расчета. Измерения на моделях особенно часто проводятся в том случае, когда реальный объект еще не построен или не может использоваться для проведения экспериментов по соображениям безопасности работ. [c.36]

Вибрационные и ударные нагрузки. Учет наличия вибрационных и ударных нагрузок, которые действуют на ИПТ, смонтированный на объекте, важен прежде всего с точки зрения обеспечения прочностных свойств преобразователя. Однако воздействие на ИПТ вибрационных или ударных ускорений, благодаря тензометрическому эффекту, может стать причиной возникновения в измерительной цепи нового источника помех. Наряду с этим, следует учитывать, что амортизация ИПТ может привести к паразитному тепловому сопротивлению между преобразователем и объектом и стать источником систематической погрешности измерения температуры объекта. [c.80]

Пусть ИПТ (термопара, спай которой выходит на поверхность) применяется для регистрации кратковременных (импульсных) тепловых процессов. Тогда взаимосвязь измеренной (%) и действительной температур в предположении, что объект и термопара практически не взаимодействуют друг с другом (Яз = 0) и ведут себя как полупространство, определяется выражением [c.408]

ВИП представляет собой силовой транзисторный преобразователь (или несколько преобразователей), оснащенный периферийными системами для связи с ВБ и БУ. В состав ВИП входят также узлы измерения выходных и входных параметров и система терморегулирования (СТР), обеспечивающая стабильный тепловой режим функционирования. При необходимости СТР ВИП подключается к СТР объекта. Частота преобразования может быть различной, в зависимости от задач (от единиц [c.394]

Несмотря на то что зти проблемы еще будут подробно обсуждаться далее, мы вправе уже здесь задаться вопросом следующего рода не означает ли существование таких немеханических макроскопических величин, что весь формализм непригоден На зтот вопрос мы с уверенностью можем ответить отрицательно. Напротив, существование наблюдаемых тепловых величин говорит о том, что функция распределения не есть просто математическая фикция она представляет собой реальный физический объект, свойства которого поддаются наблюдению и измерению. Поясним наше утверждение на двух примерах, предвосхищающих результаты, рассмотренные ниже. [c.59]

Основным отличительным признаком и ограничением традиционных методов термометрии является необходимость теплообмена между исследуемым объектом и термочувствительным элементом датчика. Для измерения температуры поверхности с помощью контактного термометра (термопара, терморезистор) необходимо тепловое равновесие объекта и датчика. Наличие теплового равновесия часто является неподтвержденной гипотезой при проведении измерений. Для достижения равновесия тепловое сопротивление между объектом и датчиком должно быть намного меньше, чем тепловое сопротивление между датчиком и окружающей средой. Для выполнения этого условия необходимо обеспечить надежный тепловой контакт между датчиком и объектом, а также тепловую изоляцию датчика от окружающей среды. Контакт сферического спая термопары с поверхностью сосредоточен на столь малой площади, что тепловое сопротивление контакта может быть сравнимо с сопротивлением утечки тепла от спая. При этом измерения проводятся фактически не в режиме теплового равновесия, а в режиме теплового потока, и измеряемая температура относится только к датчику, но не к объекту исследования. Причины, приводящие к погрешностям, достаточно изучены [1.15, 1.16], известны также и методы их устранения (например, напыление пленочной термопары на поверхность [1.17] или приклеивание сп 1я термопары к поверхности [1.18]). Эти усовершенствования очень трудоемки и резко снижают производительность измерений, поэтому применяются они редко. [c.11]

Представления о свойствах идеального метода термометрии, предназначенного для измерений в сложных экспериментальных условиях микротехнологии, можно сформулировать следующим образом а) отсутствует необходимость в тепловом равновесии чувствительного элемента (датчика) с объектом, т. е. не нужен тепловой контакт датчика с поверхностью б) отсутствует гальваническая связь датчика с регистрирующим прибором, что устраняет электромагнитные помехи при измерениях в) результат измерения не зависит от наличия или отсутствия фонового излучения любой интенсивности в реакторе и от состояния оптических окон г) температурная чувствительность не ниже, чем у традиционных методов д) величина измеряемого сигнала достаточна для надежной регистрации и не изменяется существенно в широком диапазоне температур е) высокое быстродействие позволяет проводить измерения нестационарных температур поверхности в импульсных разрядах ж) возможны как локальные измерения, так и термография поверхностей з) возможна термометрия любых материалов (металлов, полупроводников, диэлектриков) независимо от состояния поверхности (шероховатость, тонкие пленки и т.д.) и) возможно применение как для единичных, так и для рутинных измерений к) метод может применяться для термометрии как неподвижных, так и движущихся объектов в плазме. [c.16]

Необходимость теплового равновесия (для контактной термометрии) или селекции теплового потока (для бесконтактной) в системе объект-датчик в ряде случаев затрудняет проведение температурных измерений или делает их невозможными. Достоверность измерения температуры твердых тел с помощью традиционных методов критическим образом зависит от условий теплообмена в системе объект-датчик, а также от уровня посторонних воздействий на чувствительный элемент и канал связи, по которому передается сигнал. [c.22]

Измерение деформаций, особенно на внутренней поверхности корпусов паровых турбин, в условиях эксплуатации представляет собой весьма трудную задачу. Это связано прежде всего с высокими температурами (до 540 °С), а также с необходимостью обеспечения надежной и малоинерционной защиты тензорезисторов, устанавливаемых на внутренней поверхности, омываемой быстродвижущейся паровой средой при давлении до 130 атм. Для измерений этих деформаций были использованы высокотемпературные привариваемые никель-молибденовые тензорезисторы типа ТТБ-73, разработанные лабораторией тензометрии Института машиноведения. Тензорезисторы устанавливались на объекте в соответствии со схемой размещения, разработанной на основе анализа имеющихся расчетов, а также модельных исследований и опыта эксплуатации этой турбины. Для защиты тензорезисторов и проводов от воздействия паровой среды была разработана система защиты, описание которой приводится в работе [10]. В этой же работе изложена методика оценки тепловой инерционности тензорезисторов, установленных под защитным устройством. Для исследования деформаций и температур при [c.115]

Разнообразие нестационарных режимов энергетического оборудования при сложности аналитического описания протекания тепловых процессов создает большие трудности при анализе распределения температур в элементах конструкции и их напряженного деформированного состояния. По этой причине расчеты термине- V ской напряженности оборудования, выполняемые при проектировании, носят оценочный характер и основаны иа некоторой идеализации температурных полей, упрош,аюш,ей действительное состояние. Принимаемые в расчетах температурных полей допущения приводят в ряде случаев к завышенным температурным градиентам и соответственно повышенному уровню термических напряжений, что влечет за собой неоправданные ограничения по скоростям изменения температуры рабочих сред и снижение маневренных характеристик энергетических установок. Исследования на модели в стендовых условиях, позволяющие изучить общие закономерности тепловых режимов, иногда не могут выявить взаимное влияние всего комплекса оборудования на характер протекания локальных тепловых процессов в отдельных узлах, В связи с этим непосредственные измерения температуры оборудования на натурных объектах в условиях эксплуатации дают возможность получить реальные характеристики тепловых режимов и температурных полей, позволяющие оценить фактическое напряженно- [c.133]

Для горячей сушки объектов перед, а также после пропитки и покрытия лаками можно применять различные способы. Чаще всего горячую сушку производят размещением объектов на соответствующих подставках (стеллажах) в печи (термостате). Печь выполняется из листовой стали с двойными стенками, между которыми размещается тепловая (асбестовая или из стеклянной ваты) изоляция размеры печи определяются размерами обрабатываемых объектов. Обогрев печи чаще всего паровой (рис. 25) — (пар пропускается через змеевики, расположенные в печи вблизи ее дна, иногда также вдоль стенок) или электрический (ток пропускается через элементы сопротивления, располагаемые внутри печи). Возможно также подогревать воздух вне печи в особом калорифере и прогонять горячий воздух через печь (рис. 26). Печь снабжается приспособлениями для измерения температуры (простые термометры или, что значительно удобнее, дистанционные электрические термометры), а иногда и устройствами для автоматического регулирования температуры. [c.102]

С этой целью следует выбирать для измерения из всех приборов, применимых в рассматриваемом регулируемом объекте, прибор, обладающий наименьшей тепловой инерцией (гл. III). Кроме того, монтаж термоприемника должен обеспечить хорошую теплоотдачу к нему от рабочего пространства регулируемого объекта. Это особенно важно при регулировании сравнительно невысоких температур, когда интенсивность теплообмена лучеиспусканием мала. [c.254]

Пирометр (фиг. 205) состоит из зрительной трубы, внутри которой имеется объектив 1 и окуляр 2. В фокусе объектива помещается зачерненная пластинка 3 из платиновой фольги, к которой припаяны рабочие концы термопары 4, свободные концы которой соединены с милливольтметром 5. При измерении температур пирометр устанавливают так, чтобы тепловые лучи, излучаемые нагретым предметом (стенкой печи, поковкой и пр.), собирались на спае пластинки [c.328]

Систематическое исследование проблемы конвективной устойчивости было начато известными опытами Бенара [ ], наблюдавшего возникновение ячеистой конвекции в подогреваемом снизу тонком слое спермацета. Спустя некоторое время Рэлей Р] решил задачу об устойчивости равновесия слоя со свободными границами, что послужило началом развития теории конвективной устойчивости. С тех пор горизонтальный слой жидкости был и остается излюбленным объектом изучения конвективной устойчивости. Это связано, главным образом, с тем, что область такой геометрии сравнительно легко реализуется в эксперименте и дает известные удобства в проведении тепловых и оптических измерений. Плоский горизонтальный слой представляет также большой интерес в связи с приложениями теории конвективной устойчивости в метеорологии, геофизике и астрофизике (см. об этом обзюры [c.32]

Из кривых, приведенных на фиг. 1, можно видеть, что сопротивления термисторов обычно велики. Температурный коэффициент сопротивления термисторов имеет отрицательный знак, а абсолютная величина его часто на несколько порядков больше температурного коэффициента сопротивления платиновых термометров при тех же температурах. Большая чувствительность термисторов позволяет применять для измерения температур простые мосты и потенциометрические схемы, тогда как при использовании платиновых термометров сопротивления аналогичные измерения потребовали бы специального измерительного оборудования. Большая величина сопротивления термисторов упрощает проблему подводящих проводов. Это обстоятельство позволяет удалять термисторы от измерительных схем или использовать, где это необходимо, подводящие провода с плохой теплопроводностью и электропроводностью. В результате небольших габаритов и небольшой теплоемкости термисторы имеют меньшее время релаксации, чем другие термометры сопротивления, что удобно при измерении быстро меняющихся температур. Кроме того, термисторный термометр легче привести в тепловой контакт с объектом, температура которого измеряется. [c.166]

Независимо от типа используемого тепловизора при визуализации тепловых полей или измерении температуры существенную пофешность вносит большой разброс излучательной способности 8 поверхностей наблюдаемых объектов. Так, например, полированная поверхность металлической пластины с 8i = 0,1 и / = 31 °С будет визуализироваться на экране монитора как более темная (холодная) по сравнению с окрашенной в черный матовый цвет шероховатой поверхностью с 82 = 0,9 viti = 29 °С расположенной рядом аналогичной пластины. [c.539]

При измерении температуры поверхности чувствительный элемент термоприемиика должен иметь хороший тепловой контакт с поверхностью объекта. Термоприемник не должен вызывать в месте измерения изменений температуры как вследствие отвода от него йли подвода к нему тепла, так и вследствие изменения теплообмена поверхности с окружающей средой. На рис. 6-6-1 показаны различные способы измерения температуры поверхности нагретого тела с помощью термоэлектрических термометров. Наиболее небла- [c.255]

Точность, с которой может быть использован пирометр с ис-чезаюшей нитью для измерения температуры, вполне достаточна для большинства практических применений. Во всяком случае, ограничивающим фактором чаще служит неопределенность в излучательной способности объекта, температура которого подлежит измерению. Однако, несмотря на удобство, точность и надежность, оптический пирометр с исчезающей нитью имеет один существенный недостаток его использование требует активного участия квалифицированного наблюдателя. Его нельзя использовать в тех приложениях, которые нуждаются в непрерывных или быстрых измерениях, а также измерениях в недоступных или опасных ситуациях. По этой причине с самого начала некоторые оптические термометры объединялись с тепловыми, термоэлектрическими, фоторезисторными и фо-тоэмиссионными детекторами. Среди них наиболее удачными оказались оптические термометры с кремниевыми фотоэлементами. Высокая прочность и долговременная воспроизводимость [c.310]

Конечной целью первого способа является получение уравнений взаимосвязи между истинным t x) и измеренным и(т) значениями температуры объекта. Эти уравнения чаще всего устанавливаются на основе элементарной теории тепловой инерции термоприемников. Так, если температура среды с течением времени изменяется по линейному закону Дт)= о-ЬЬт (Ь==сопз1), то изменение температуры термоприемника ы(т) при начальном условии и х) х=о = Чц будет следующим [c.181]

В первом случае известны температурное поле газового потока на выходе из пакета и температуры пара по змеевикам. В задачу экспериментатора входит установить степень влияния газового поля на разверку. Для решения этой задачи нужно сначала усреднить температуры газов вдоль змеевиков и Привести их к одному сечению, как показано на рис. 9-14,6. Недостающие сведения о температуре газов до пакета определяются из теплового баланса средняя — по тепловому балансу пакета, максимальная — по балансу наиболее горячего змеевика. Расход пара через змеевик прини.мается средним или с поправкой на гидравлическую разверку. Полученные данные вводятся в уравнение (9-34). Равенство левой и правой частей свидетельствует о том, что эксперимент поставлен качественно, и причины температурной разверки по змеевикам, если она имеется, можно считать установленными. Неравенство левой и правой частей говорит об ошибке в измерениях или в определении части параметров расчетным методом. Если причина расхождения кроется в несовершенстве расчетных методов, эксперимент приходится повторять, одновременно увеличивая объем получаемой с объекта информации. [c.205]

Определение расцентровок гидростатическим способом состоит в измерениях на натурных объектах высотных положений точек, принадлежащих фундаменту и различным частям агрегата, относительно одной точки, находящейся вне фундамента. Эти измерения выполняются с учетом тепловых расширений самого репера (путем измерения температур по его длине). Из сравнения результатов измерений, выполненных по холодному турбоагрегату и при различных эксплуатационных режимах, определяются величины изменения взаимного высотного положения его неподвижных частей для определения взаимоположения вращающихся частей к полученным результатам добавляют величины всплытия шеек роторов на масляных пленках. [c.168]

В некоторых случаях используется специальный кабель с двойной экранировкой. Стойкие к нестационарным механическим и тепловым воздействиям акселерометры конструируют дифференциальными. Указанные конструктивные особенности вне специальных условий применения не дают каких-то преимуществ или даже затрудняют измерения. Для акселерометров этой группы характерна высокая вибропрочность во всех направлениях, что заставляет использовать неразъемный кабель, выведенный вбок почти на уровне посадочной плоскости, реже — специальный виб-ростойкий разъем в основании. По типу МП и МЭП и способу крепления к объекту они имеют сходство с акселерометрами второй группы. Диапазоны измерения и рабочие диапазоны частот наиболее широки. К специальным относят миниатюрные акселерометры [48], особенно пьезорезистивные на основе интегральной технологии [47], имеющие массу 0,02 г, размер 2 X 3 X 0,6 мм, рабочий диапазон частот в несколько сотен герц, верхний предел измеряемых ускорений 1000 м/с . [c.222]

Подсистема АСОНИКА-Д имеет связь с тепловизионной системой для контроля и диагностирования РЭС по его температурному полю. Рассчитанная с помощью подсистемы АСОНИКА—Д тепловая модель РЭС, включающая в себя результаты расчета температуры по элементам, а также пределы изменения температуры бездефектных образцов РЭС, составляет его тепловую модель-норму, отклонения относительно которой рассматривают как дефекты разного рода. Затем проводится анализ температурного поля исследуемой группы РЭС. Тепловое излз ение от контролируемого образца РЭС регистрируется тепловизионной камерой и через интерфейс связи с компьютером происходит формирование измеренной термограммы. Термограммы могут быть подвергнуты обширной обработке с целью подчеркивания контраста, выделения деталей или изотермических зон, увеличения масштаба деталей, удаления температурного фона, полз ения разностных отклонений в симметричных точках объекта, построения термопрофиля и выполнения других операций, улз шающих качество и информативность термограммы. Измеренное температурное поле РЭС сравнивается с температурным полем модели-нормы с з етом температурных допусков, и по результатам сравнения принимается решение о наличии или отсутствии дефекта. [c.91]

По-видимому, испытание образца с расслоением у кромок без остаточных напряжений представляет собой реальный подход для оценки G, при комнатной температуре. Для испытаний при повышенной температуре, однако, необходимо применение более сложной методики обработки данных, включая использование уравнения (85). Это в известной степени ограничивает возможности метода расслоения у кромок как стандартной процедуры измерения энергии разрушения при деформировании типа I. Для применения уравнения (85) кроме упругих констант слоя необходимо знать его коэффициенты теплового расширения и величину ДГ. Тем не менее образец с расслоением у кромок представляет соЙой интересный объект для изучения расслоения при наличии остаточных напряжений. Учет остаточных напряжений необходим при использовании механики разрушения для оценки возможности расслоения в реальных конструкциях, как правило, подверженных действию таких напряжений. [c.256]

Ряд методов для измерения температуры твердого тела, разработанных в последние 10-15 лет, объединяет обш,ий признак во всех них применяется зондируюш,ий световой пучок, а термочувствительным элементом является сам исследуемый объект, при этом транспортировка света может осуш,ествляться как в свободном пространстве, так и с помош,ью оптического волокна. Появление активной бесконтактной термометрии твердого тела является естественным этапом после длительного развития пассивной бесконтактной термометрии по тепловому излучению объекта. Создание новых методов происходило, как далее будет показано, с целью преодолеть затруднения, с которыми [c.9]

При бесконтактных измерениях температуры поверхности необходимыми условиями являются а) наличие радиационного теплового потока от объекта к датчику, б) изолированность датчика от любых других воздействий, искажаюш,их результат измерения. Препятствиями для проведения радиационной термометрии часто являются интенсивное фоновое излучение (например, излучение плазмы или нагретых элементов установки), прозрачность исследуемого объекта в регистрируемой области спектра (например, тонкого полупроводникового кристалла с достаточно широкой запреш,енной зоной — кремния, ар-сенида галлия — в ближнем и среднем ИК диапазоне), шероховатость поверхности, наличие на ней просветляюш,их пленок, высокая отра-жаюш ая способность поверхности [1.23, 1.24]. Для слаболегированных полупроводниковых кристаллов при не слишком высоких температурах обычно не выполняется основная предпосылка модели серого тела (независимость коэффициента излучения от длины волны). На рис. 1.1 [c.12]

При обработке металлов давлением очень важно соблюдать температуру нагрева металла, что достигается путем ее контроля соответствующими приборами, называемыми пирометрами. Пирометры подразделяются на термоэлектрические, оптические, радиационные и фотоэлектрические. Кроме измерения температуры, пирометры можно использовать в качестве регуляторов теплового режима нагревательных устройстй. Термоэлектрические приборы, состоящие из термопары и милливольтметра или потенциометра и имеющие наибольшее применение, удобны тем, что позволяют фиксировать, записывать и регулировать температуру на большом расстоянии от объекта и обеспечивать большую точность измерения (до 5 С). При измерении температур до 1000°С применяют хромель-алюмелевые термопары, а для температур до 1500° С — платина-платинородиевые. [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...