Парогенераторы компоновка

Понятие о конструкции парогенераторов, компоновки их узлов [c.19]

Следует отметить, что вертикальная компоновка корпуса предпочтительна и для прямоточных парогенераторов. [c.253]

Первый контур АЭС с реактором БН-600 (см. рис. 9.10) расположен в корпусе реактора 1 (рис. 9.13) и включает активную зону 2, циркуляционный насос 5, теплообменник 4 первого контура. Все элементы первого контура расположены под уровнем натрия 3, отделенного от крышки корпуса слоем газа. Здесь применена интегральная компоновка, которая отличается от петлевой, когда насос и теплообменник первого контура расположены вне корпуса реактора. В реакторе БН-600 имеется три петли первого контура. Второй контур АЭС образован теплообменником 4, циркуляционным насосом б и парогенератором 7. Давление теплоносителя второго контура (натрия) несколько больше, чем первого, что препятствует утечке радиоактивного натрия из первого контура во второй. Теплоноситель второго контура передает теплоту активной зоны рабочему телу третьего контура — воде и водяному пару. В третьем контуре используется паротурбинная установка с промежуточным перегревом пара между частями высокого 8 и низкого 9 давления. Конденсатно-питательный тракт 10 имеет традиционную для таких установок схему. Применение трехконтурных [c.348]

На рис. 6.2 представлен пример компоновки АЭС с ВВЭР-1000, из которого видно, что реакторно-парогенераторный цех двухконтурной АЭС располагается внутри герметичной железобетонной оболочки. Для реакторов ВВЭР-1000 диаметр ее цилиндрической части составляет 47,7 м, а ее высота —67,5 м. В верхней части она перекрыта сферическим куполом. Оболочка обеспечивает биологическую защиту и локализацию радиоактивности в нормальной эксплуатации. Кроме того, внутри оболочки реактор и парогенераторы разделяются круговой железобетонной стеной толщиной —1,5 м, предназначенной для биологической защиты (см. рис. 6.2). [c.57]

В конструкциях АЭС используется интегральная схема компоновки реактора, парогенераторов и газодувок в едином корпусе из предварительно напряженного железобетона. Исследования показали, что АЭС, с газоохлаждаемыми быстрыми реакторами и стержневыми твэлами по капитальным затратам близки к АЭС с высоко- [c.19]

В книге описан опыт эксплуатации парогенераторов, работающих на прибалтийских сланцах и канско-ачинских углях. Приведены данные о загрязнениях и коррозии поверхностей нагрева мощных парогенераторов, сжигающих дешевое многозольное топливо. Дан анализ влияния характеристик золы топлива на компоновку, конструкцию, экономичность и надежность работы энергоустановок. [c.88]

Рис. 86. Компоновка секций парогенератора в бетонном корпусе реактора АЭС EDF-4.

Парогенератор состоит из 40 высокотемпературных и 40 низкотемпературных секций, генерирующих пар, и 16 секций промежуточного пароперегревателя. Число секций выбрано из расчета минимальной стоимости установки при электрической мощности секции 6 Мет. Компоновка секций показана на рис. 106. Вода и пар движутся по трубам снизу вверх, а греющий натрий—сверху [c.125]

Рис. 106. Компоновка прямоточного парогенератора на сверхкритические параметры пара (255 ата, 565° С).

Конструкция парогенератора, его надежность и экономичность в эксплуатации в значительной степени зависят от зольности сжигаемого топлива и минералогического состава балласта. Эти показатели определяют процессы шлакования, коррозии и коррозионно-эрозионного износа поверхностей нагрева, которые тесно взаимосвязаны. Зольность топлива и плавкость золы предъявляют вполне определенные требования к конструкции топочного устройства, компоновке и расположению ширм и конвективных пакетов. Характер взаимодействия между золовыми отложениями, горячими газами и защитными окисными пленками на металле определяет долговечность и надежность работы поверхностей нагрева. [c.34]

Перспективна с точки зрения снижения золового износа башенная компоновка парогенератора, где все поверхности нагрева омываются восходящим потоком газа [120]. Здесь можно получить более равномерное поле скоростей газов, а скорость эоловых частиц (особенно наиболее крупных) несколько ниже, чем при нисходящем потоке газов. [c.88]

Парогенератор представляет собой сложную, большую по размерности динамическую систему с переплетающимися материальными и энергетическими потоками. По трактам рабочей среды и газов парогенератор разбивается на отдельные взаимосвязанные звенья — теплообменники. Границы разбиения определяются общей компоновкой парогенератора, конструктивными иара-метрами, характером теплообмена, состоянием рабочей среды. [c.69]

Оптимальным расчетным вариантом схемы является компоновка трех парогенераторов (рис. 134) с двумя паровыми турбинами ВК-50 и газовой [c.267]

ВПГ-120 запроектирован на сжигание газообразного топлива и поэтому имеет малую величину отношения длины топки к диаметру Hd = 1,5. Для сжигания мазута путем установки циклонного предтопка это отношение увеличивается до Hd = 2,5. Благодаря хорошему перемешиванию топлива с воздухом с помощью тангенциальных горелок и увеличению длины факела горение может закончиться в камере дожигания, до входа в конвективные (испарительные) поверхности нагрева. Экономайзер ВПГ-120 выполнен из двух секций. Компоновка парогенератора с газовой турбиной выполнена с учетом его размещения в машинном зале, рядом с существующей паровой турбиной. [c.128]

Парогенераторы с принудительной циркуляцией (рис. 86), применяемые на английских атомных станциях с газоохлаждаемыми реакторами, производят пар двух давлений. Трубные змеевиковые пакеты экономайзеров, испарителей и пароперегревателей размещаются в вертикальном цилиндрическом корпусе. Для осмотров и ремонтов трубной системы имеются люки и трапы. Для ядерных ПГУ компоновка поверхностей нагрева упрощается, так как нет необходимости применения цикла двух давлений пара. [c.154]

В главе 2 изложены методы и алгоритмы оптимизации параметров и профиля теплоэнергетических установок. Здесь дано описание алгоритма оптимизации непрерывно изменяющихся параметров, использующего идеи градиентного метода алгоритма направленного дискретного спуска, сочетающего возможности метода покоординатного спуска и метода случайного поиска метода динамического программирования в применении к оптимизации компоновки парогенератора. Обсуждаются вопросы сходимости предложенных алгоритмов, а также даны примеры их практического использование . [c.3]

Здесь более подробно рассматривается методика, позволяющая обоснованно находить оптимальное взаимное расположение (компоновку) теплообменных поверхностей по ходу греющей среды в зависимости от перечисленных внешних и внутренних параметров парогенератора. В то же время выбор всех этих параметров, а также распределение в парогенераторе тепловосприятий, температурных напоров, скоростей теплоносителей, подбор сортов сталей и т. д., в свою очередь, зависят от выбора компоновки. [c.42]

Основные соотношения и математическая формулировка задачи. За итоговый показатель эффективности сравниваемых вариантов последовательности включения теплообменников парогенератора в соответствии с методикой технико-экономических расчетов [43, 44] принята величина суммарных расчетных затрат З . Минимум расчетных затрат считается критерием оптимальности компоновки парогенератора. При этом учитываются затраты не только на теплообменники парогенератора, но также на сопряженные элементы энергоустановки, изменяющиеся в зависимости от компоновки парогенератора, и затраты на замещаемую мощность ТЭС при изменениях полезной мощности теплоэнергетической установки. [c.42]

Рис. 2.19. Графическая интерпретация алгоритма динамического программирования при оптимизации компоновки парогенератора

Компоновка и конструкции парогенераторов рассмотрены в отдельной обобщающей главе, в которой нашли отражение ранее опи- [c.5]

В парогенераторах 140 бар, /пе=570/570° С имеется два самостоятельных пароперегревателя — первичный и промежуточный (рис. 12-7,б). Компоновка первичного пароперегревателя не отличается от компоновки пароперегревателя парогенератора 100 бар, 4е = 540°С. Промежуточный пароперегреватель расположен в конвективной шахте в зоне умеренной температуры продуктов сгорания (ниже 850°С), позволяющей избежать специального охлаждения при пуске и сделать безопасной работу труб при умеренной скорости пара. [c.135]

Компоновка экономайзера имеет особое значение для парогенераторов, работающих на многозольном топливе. Из рис. 13-3, на котором показана характеристика распределения крупных зольных частиц в потоке (кривая аб), следует, что наибольшая их концентрация находится у задней стены конвективной шахты. При расположении змеевиков перпендикулярно фронту интенсивному золовому износу подвержены все змеевики и объем ремонтных работ возрастает, в то время как в экономайзерах с расположением змеевиков параллельно фронту износ сосредоточивается лишь на небольшой группе труб, расположенных у задней стены газохода. [c.149]

Для АЭС с реакторами с газовым теплоносителем (типа АОСК) возможны два типа компоновки — с радиальным и вертикальным расположением теплообменников [1]. Реактор, парогенераторы и весь первый контур теплоносителя, как правило, заключается в корпус нз предварительно напряженного железобетона. Для возможности наблюдения и ремонта теплообменников, газодувок и высокотемпературных участков первого контура вокруг активной зоны размещена внутренняя защита, выполняемая обычно из графита и стали и обеспечивающая доступ [c.81]

План ГОЭЛРО по производству электроэнергии был практически выполнен в 1930 г., когда было выработано 8,4 млрд, квт-ч, и перевыполнен в 1931 г., когда установленная мощность составила 3972 тыс. кет и выработка энергии достигла 10,7 млрд, квт-ч. Типичным примером тепловых электростанций этого периода является Шатурская ГРЭС (№ 5 Мосэнерго имени Р. Э. Классона). Для ее компоновки характерна двухрядная котельная, расположенная перпендикулярно к машинному залу. Подобная компоновка являлась единственно целесообразной при неизбежном в то время условии, что для питания паром одной турбины необходима была работа 3—4 парогенераторов. Большое потребление торфа делало ручную его добычу неэффективной. Поэтому торфяники разрабатывались двумя механизированными способами — фрезерным и гидравлическим. В первом случае фрезерные агрегаты давали торфяную крошку, которая сжигалась во взвешенном состоянии в циклонах. Это было первое техническое решение задачи промышленного сжигания торфа. Во втором случае по предложениюР.Э. Классона торф размывался струей воды из гидромониторов и полученная пульпа подавалась на поля осушения. После превращения в затвердевшую массу торф резали на куски и сушили уложенным в штабеля. Для сжигания последнего [c.37]

Научные и промышленные исследования по созданию и отработке в эксплуатации горелочных устройств, обеспечивающих снижение образования окислов азота в котельных агрегатах, будут продолжены в 1981—1985 гг. на Средне-Уральской ГРЭС, Рефтинской ГРЭС и Эки-бастузской ГРЭС-1 с выдачей исходных данных для проектирования промышленных горелок. Будут -продолжены стендовые исследования и проектные разработки по осуществлению широкого внедрения на мощных газомазутных котлах топочно-горелочных устройств с подовой компоновкой горелок. Кроме того, намечается продолжить разработку и внедрение методов снижения содержания окислов азота в отходящих газах парогенераторов мощностью 500 и 800 МВт, работающих на различных углях. Для кардинального решения этой проблемы в текущем пятилетии ставится задача объединить усилия энергетиков и энергомащиностроителей в целях использования результатов этих исследований при проектировании, котлоагрегатов. [c.319]

САОЗ обеспечивают аварийное охлаждение зоны при возникновении крупных неплотностей в первом контуре для ВВЭР-440. В схему второго контура входят паропроизводящая часть парогенераторов, трубопроводы, подогреватели воды, другое теплотехническое оборудование с системами контроля и управления рабочими параметрами. Схема компоновки первого и второго контуров АЭС с ВВЭР-1000 показана [10] на рис, 1.5. В энергоустановках с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 используются парогенераторы горизонтального типа. Трубные пучки парогенераторов погружены в теплоноситель с естественной циркуляцией котловой воды в межтрубном пространстве и поперечным омыванием труб. Питательная вода подается под уровень кипящей воды. Нагретый в реакторе теплоноситель проходит через трубные пучки парогенераторов. Образовавшийся в парогенераторе пар после сепарации в паровом объеме через коллектор подается к турбинам. Для реакторов, указанных в табл. 1.1, паропроизводительность парогенераторов увеличивалась соответственно от 230 до 1470 т/ч (230-325-450-1470). Давление пара на выходе повышалось соответственно 3,14-3 24—4 6-6,3 МПа, а температура питательной воды - 189-195-226-220° С. [c.17]

На рис. 74 показаны продольный и поперечный разрезы парогенератора АЭС Данджнесс-А [128]. Внутри корпуса имеются проходы между пучками и общий вертикальный лаз с лестницей. Компоновка труб позволяет полезно использовать более 80% поперечного сечения корпуса. Количество выводов из корпуса минимально благодаря расположению коллекторов внутри него. [c.75]

Рис. 78. Компоновка парогенератора в бетонном корпусе реактора AQR АЭС Данджнесс-Б (Англия).

Рис. 79. Компоновка парогенератора в общем бетонном корпусе с реактором EAQR.

Новая конструкция парогенератора предложена для АЭС с реактором EDF-4. Здесь парогенераторы занимают цилиндрическое пространство диаметром 15,5 и высотой 10 м, расположенное под реактором в общем бетонном корпусе. Парогенератор состоит из 24 секций и четырех полусекций. В каждой секции имеется четыре независимых пакета змеевиков, любой из которых может быть отключен снаружи во время работы реактора. Конструкция секции показана на рис. 85, а компоновка секций в корпусе [c.83]

Исследования показали, что оребрение кольцевыми ребрами не имеет существенных преимуществ перед оребрением, осуществленном в парогенераторах станции Чапел-Кросс. Поэтому при проектировании последующей станции Хинкли-Пойнт было решено возвратиться к оребрению отдельными шипами, но несколько иной конфигурации. Были применены широкие суживающиеся кверху двояковыпуклые в поперечном сечении ребра. Использование труб, оребренных в шахматном порядке такими шипами, и улучшение компоновки труб в пучках позволило повысить паропроизводительность в три раза по сравнению с иаро-производительностью парогенераторов станции Колдер-Холл при увеличении диаметра корпуса всего на 25% и длины на 20%. Коэффициент заполнения поперечного сечения парогенератора составил 80% по сравнению с 50% для парогенераторов станции Колдер-Холл. [c.98]

Мости работы парогенераторов. Повышение мощности вызывает необходимость усложнения схем. При блочной компоновке уменьшается протяженность трубопроводов, снижаются. чптраты на арматуру, но отпадает возможность резервирования мош,ности соседними парогенераторами той же электростанции из-за отсутствия параллельных связей. При внезапном выходе из строя парогенератора мош,ного энергоблока возникает необходимость передачи его нагрузки малоэкономичным электростанциям, что вызывает существенные потери из-за перерасхода топлива на выработку электроэнергии. [c.5]

Парогенератор ТГМ-96 — барабанный парогенератор с естественной циркуляцией, рассчитан на давление острого пара 14 МПа (140 кгс/см ) и температуру перегрева 560°С и предназначен для сжигания природного газа и высокосернистого мазута, имеет П-образную компоновку. Топочная камера призматическая. Восемь турбулентных горелок расположены в два яруса на фронтовой стене. Работает с уравновешенной тягой. Боковые и задние экраны образованы испарительными панелями и изготовлены из углеродистой стали 20, Часть фронтового экрана, на которой наблюдались единичные поражения вследствие высокотемпературной газовой коррозии, представляет собой настенный радиационный пароперегреватель. На обвязочных трубах горелок 0 42X5,5 мм нз стали 12Х1МФ были зафиксированы утонения стенок и уменьшения наружных диаметров вследствие высокотемлературной коррозии. Структура поврежденных трубок имела следы перегрева. По граница.м зерен можно было наблюдать пористость, вызванную процессом ползучести. Заметного количества наносных окислов л<елеза на внутренней поверхности труб не наблюдалось. [c.31]

Энергетические реакторы на быстрых нейтронах, способные к воспроизводству ядерного горючего (плутония), имеют электрические мощности порядка 300—600 МВт (БН-350, БН-600). В качестве теплоносителя в этих реакторах используется жидкий натрий. В отличие от одноконтурных (РБМК) и двухконтурных (ВВЭР) реакторов в реакторах на быстрых нейтронах применена трехконтурная схема первый и второй контур (реактор — теплообменник — парогенератор) имеют жидкометаллический теплоноситель, в третьем контуре (парогенератор — турбина) использованы вода и пар. Температура натрия в первом контуре на входе 370—380°, на выходе 500—580° С, температура натрия во втором контуре 270—520, температура пара перед турбиной 440—510° С. Давление натрия в первом и втором контуре 6—12 кГ/см (0,6— 1,2 МПа), давление пара 50—140 кГ/см (5—14 МПа). Диаметр корпусов реакторов БН изменяется в пределах 3100—8000 мм, а высота — от 4200 до 12 000 мм. Мощный реактор БН-600 имеет интегральную ( баковую ) компоновку активная зона, насосы и промежуточные теплообменники расположены в одном корпусе [c.25]

Опыт эксплуатации действующих ВГР использован при строительстве двухконтурной АЭС Форт Сент-Врайн электрической мощностью 330 МВт (США), при проектировании АЭС 300 МВт в ФРГ, а также будущих АЭС мощностью 1000 МВт и выше. Для всех проектируемых АЭС с ВГР предусматривается применение корпусов реакторов из предварительно напряженного железобетона с совмещенной компоновкой первого контура (парогенераторы и газодувки внутри корпуса). Такая конструкция повышает безопасность установки и - уменьшает удельные капиталовложения, а также снимает ограничения тепловой мощности реактора. [c.158]

Фирма Фостер—Уиллер (США) выполнила проект ПГУ с ВПГ мощностью 480 МВт в двух вариантах. В варианте для сжигания мазута продукты сгорания выходят из парогенератора при температуре, предотвращающей высокотемпературную коррозию и занос проточной части. При сжигании газа и дистиллятов (рис. 45) температура газа в камере сгорания повышается до 880° С. При этой температуре газовая турбина развивает мощность 80 МВт. Мощность паровой турбины в этом варианте 400 МВт. Парогенератор двухкорпусный, П-образной компоновки. Ширина парогенератора 20,6 м, высота 51,6 м. [c.80]

Изменение температуры перегретого пара п с изменением нагрузки парогенератора П зависит не только от типа конвектин-ных поверхностей нагрева, но и от их компоновки и изменения параметров газа (рис. 55). Парогенератор ВПГ-450 с одновальнсй газовой турбиной при постоянной частоте вращения компрессора (расчетные кривые / и 2 соответственно для первичного и вторичного пара) и ВПГ-120 (опытная кривая 3) работают с большими коэффициентами избытка воздуха и большими скоростями газов в пароперегревателе при малых нагрузках. Температура пара мало изменяется в диапазоне нагрузок от 30 до 110%. При переводе компрессора на переменные обороты в период пуска (кри- [c.99]

ВПГ-450 выполнен как двухкорпусный парогенератор с многократной принудительной циркуляцией П-образной компоновки (рис. 70). Диаметр корпуса 3,8 м, высота 15 м. Паропроизводи-тельность каждого корпуса 225 т/ч. [c.128]

Подъемное движение пароводяной смеси в экранных трубах прямоточного парогенератора бащенной компоновки при встречном движении газов сверху вниз не обеспечивает надежной работы парогенераторов. На пусковых режимах вследствие пониженных весовых скоростей потока пароводяной смеси переходная зона и даже перегрев пара перемещаются в топку, в область ядра горения с локальными нагрузками при сжигании мазута до 800— 1000 ккал/(м ч), что вызывает перегрев кипятильных труб до температуры 600—650° С, недопустимой для углеродистых и перлитных сталей. [c.132]

Фирмой Фостер—Уиллер выполнен эскизный проект прямоточного ВПГ для ПГУ мощностью 480 МВт. Парогенератор (рис. 75) однокорпусный, с П-образной компоновкой поверхностей нагрева, с температурой газов на выходе 510 С. Характеристики этого ВПГ [c.135]

Как было показано в гл. III, высоконапорные парогенераторы имеют значительно меньшие габариты по сравнению с обычными котлоагрегатами. Так, котельная ячейка ВПГ-120 имеет размеры в плане 7x15 м и высоту 15 м. Кубатура этой ячейки 1580 м , или 13,2 м на 1 т пара. У котлоагрегата ПК-19-2 паропроизво-дительностью 110 т/ч габариты котельной ячейки 16x25x31 м, кубатура 12 400 м , или 61,6 м на 1 т пара, т. е. в 4,7 раза больше, чем у ВПГ. Особенно важно с точки зрения компоновки главного здания электростанции, что высота ВПГ почти в два раза меньше, чем котлоагрегата обычного типа. [c.204]

Компоновка ВПГ и газотурбинного агрегата головного блока ПГУ мощностью 200 МВт Невинномысской ГРЭС показана на рис. 101. На рис. 102 дана компоновка машинного зала ТЭЦ с двумя блоками ПТУ мощностью по 150 МВт. Ширина машинного зала (39—42 м) определяется габаритами паровой турбины Т-100-130, входящей в блок ПГУ с ВПГ-450, и газовой турбины ГТ-35/50-770. Парогенератор прямоточного типа, в четырехкорпусном исполнении. В двух корпусах размещены экранированные топки, в остальных двух — конвективные поверхности нагрева. Экономайзер первой ступени расположен в машинном зале, остальные два — на открытой площадке у дымовой трубы. [c.207]

Промежуточный перегреватель обычно размещается в конвективных газоходах в зоне умеренных температур газов, чтобы избежать его перегрева при быстром сбросе нагрузки в случае работы по схеме без быстродействующих редукционноохлаждающих установок (БРОУ) на линиях, обводящих ЧВД турбины. От последних же предпочтительно отказываться, чтобы не усложнять установку. Парогенераторы мощных блоков выполняются двух типов однокорпусные и двухкорпусные с симметричной компоновкой корпусов. [c.26]

Рис. 2.21. Общая блок-схемг1 программы оптимизации компоновки поверхностей/ нагрева парогенератора методом динамического программирования

Закономерное внимание уделялось работе поверхностей нагрева парогенераторов при пусковых и растопочных режимах эксплуатации. Большие исследования были выполнены в ОРГРЭС Б. Я. Директором, В. М. Левин-зоиом, В. С. Щеткиным [В-24]. Результаты испытаний и эксплуатации парогенераторов сверхкритического давления разных типов (ТПП-ПО, ТПП-210, ПК-39, ПК-41) свидетельствовали о том, что при конструировании и компоновке НРЧ, в выходной части которой часто расположена зона максимальной теплоемкости, следуе -учитывать повышенную ее чувствительность к переменным тепловым потокам. [c.7]

Б книге изложены основы физико-химических процессов, протекающих в топливном, газовом, воздушном и водопаровом трактах современных мощных парогенераторов электрических станций. Рассматривается влияние этих процессов на компоновку и конструкцию парогенераторных установок и их элементов. Описываются конструкции оборудования, излагаются физические основы его расчета. Приводятся сведения по конструкционны.ч материалам, расчету прочности и контролю их в эксплуатации. Рассматриваются основные направления в производстве пара, обеспечивающие высокую экономичность работы современной электрической станции повышение единичной мощности, применение высоких и сверхкритических параметров пара, промежуточный перегрев пара, использование перспективных топлив, блочность конструкций парогенераторов, повышение эксплуатационной надежности работы оборудования. Дано описание мощных парогенераторов ТЭС. Особое внимание уделяется парогенераторам электрических станций с блочной структурой. Излагаются основы генерации пара на АЭС и описьгваюгся конструкции соответствующих парогенераторов. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...