Сталь Коэффициент резания

При анализе изменения всех исходных факторов, влияющих на упругое отжатие, было установлено следующее средние единичные условия обработки характеризуются тем, что некоторые факторы принимают вполне определенные значения (жесткость одного экземпляра станка, режим обработки и настроечные размеры прибора активного контроля). Остальные факторы изменяются в некоторых пределах, как правило, более узких, чем для процесса в целом (режущая способность шлифовального круга и обрабатываемость стали, характеризуемая коэффициентом резания, погрешность формы и размеры заготовки). Для условий данного примера оказалось, что средние единичные условия характеризуются рассеиванием единственного исходного фактора, т. е. коэффициента резания. Это объясняется тем, что при принятых значениях прочих исходных факторов передаточные коэффициенты для размера и погрешности формы заготовки настолько малы, что практически отсутствует влияние этих двух случайных факторов на рассеивание упругой деформации. В этом случае законом распределения упругого отжатия является закон равной вероятности с параметрами [Кг = 50 мкм jFj = 496 [c.496]

Для резцов с периодами стойкости 7"= 60, 180 и 240 мин (материал резцов - быстрорежущая сталь) скорости резания при обработке стальных заготовок на продольно-строгальных и долбежных станках умножают соответственно на 1,19 0,9 и 0,84 и при обработке чугуна на продольно- и поперечно-строгальных станках - на коэффициенты 1,15 0,92 и 0,87 для резцов из твердых сплавов и на 1,11 0,94 и 0,9 для резцов из быстрорежущей стали. [c.516]

Если для твердосплавного резца с углом ф = 45° при резании стали скорость резания принять за единицу, то для других значений главного угла в плане скорость резания выразится следующими коэффициентами [c.130]

На скорость резания, допускаемую режущими свойствами резца, влияет состояние обрабатываемого материала и поверхности заготовки. Так, если для горячекатаной стали скорость резания принять за единицу, то для холоднотянутой стали необходимо ввести коэффициент 1,1, т. е. принять скорость резания на 10% выше. Для нормализованной стали этот коэффициент будет 0,95, для отожженной 0,9 и для улучшенной 0,8. [c.105]

Одним из геометрических элементов, сильно влияющих на допускаемую резцом скорость резания, является главный угол в плане. Чем больше этот угол, тем выше температура резания (см. рис. 69, а), выше термодинамическая нагрузка на единицу длины кромки, интенсивнее износ резца и, следовательно, меньше его стойкость. Поэтому резцы с малыми углами в плане допускают (при прочих одинаковых условиях) большую скорость резания (рис. 107). Если для твердосплавного резца с углом ф = = 45° при резании стали скорость резания принять за единицу, то для других значений главного угла в плане скорость резания выразится следующими коэффициентами /(фу [c.108]

При обработке резцами из быстрорежущей стали термообработанных сталей скорость резания для соответствующей стали уменьшать, вводя поправочный коэффициент 0,95 - при нормализации, 0,9 - при отжиге, 0,8 - при улучшении. [c.368]

Ниже приведены поправочные коэффициенты на скорость резания в зависимости от износа по задней поверхности для резцов, оснащенных пластинками твердого сплава, при обработке незакаленной стали (скорость резания при износе = 0,8 1 мм принята за единицу) [c.177]

Степень усадки стружки зависит от пластичности обрабатываемого металла, геометрии инструмента, режима резания, применения СОЖ (смазочно-охлаждающих жидкостей). Для стали коэффициент усадки стружки К находится в пределах 1,6—3, для чугуна—1,1—2. [c.17]

Коэффициент резания пропорционален удельной силе и глубине резания. Формула (60) с точностью до постоянного множителя совпадает с формулой (33). Это означает, что минимальная устойчивость при разных механизмах возбуждения колебаний зависит от демпфирующей способности, жесткости и частоты собственных колебаний системы. Формула (60) определяет минимальную границу устойчивости при наименее выгодных ориентации и перепаде частот (жесткостей) в системе с заданными величинами демпфирующей способности, жесткости и частоты колебаний. Формула эта относится к одномассовым системам при обработке резцами, например к оправкам, ползунам, борштангам. Напри-мет, если рассматривать систему борштанги с Тл = 5-10 с, жесткостью A = 1 кгс/мкм и ш = 5000 1/с, то kp = 400 кгс/мм. При обработке среднеуглеродистых сталей уд = 200 кгс/мм и предельная глубина резания, определяющая границу устойчивости, /пр = - = 2 мм. [c.125]

Достоверных данных о величине коэффициента торможения нет. Судя по текстуре контактных слоев на микрошлифах [127], [132], [196], при резании стали коэффициент торможения на передней поверхности приближенно равен 10—20, а по задней поверхности 5—10. В выражениях (159), (160), очевидно, средние значения коэффициентов торможения k и ki) для всего диффузионного слоя будут меньше указанных величин. [c.200]

Средние значения коэффициента резания при точении, которыми можно пользоваться для упрощенных расчетов усилий резания при обработке стали и чугуна, приведены в табл. 25. Зная механические свойства обрабатываемого материала, глубину резания и подачу, можно определить силы Рг при точении по формуле [c.91]

Для чугунов при той же твердости НВ применяется скорость резания в среднем в 0,6 раза меньше, чем для стали. При резании чугунов получают рассыпную стружку, так как деформаций сжатия почти нет (кроме перлитных групп). Преобладают деформации скалывания и особенно срезания. Площадь контакта рабочей поверхности резца со стружкой мала, поэтому давление и температура концентрируются на кончике резца. Значительное снижение скорости резания чугунов объясняется также наличием большого количества твердых карбидов, истирающих рабочую поверхность резца. Перлитные чугуны дают значительную деформацию сжатия. Стружка при этом отделяется завитками. Значения коэффициента для серого чугуна даны в табл. 24. [c.220]

Влияние свойств режущих сплавов на скорость резания (коэффициент ufj). Выше было установлено, что производительность режущих сплавов зависит от их износостойкости (твердости), температуростойкости и прочности. Было указано также, что при переходе от инструмента из углеродистой инструментальной стали к инструменту из быстрорежущей стали скорости резания при всех прочих равных условиях могут быть увеличены вдвое-втрое при переходе же от инструмента из быстрорежущей стали к инструменту, оснащенному твердыми сплавами, скорость резания может быть увеличена еще в 2—3 раза. [c.222]

Числовые значения коэффициента резания в формуле для определения силы берутся для наиболее твердых материалов, которые обрабатываются на станке (например, стали), что гарантирует наиболее слабые звенья узла станка от поломки при наиболее тяжелых условиях работы на станке. [c.592]

При обработке деталей инструментом из быстрорежущих сталей силы резания превышают силы резания при обработке твердосплавным инструментом, и при их расчете необходимо учитывать влияние скорости резания. Затупление инструмента (его износ) также увеличивает силы резания. Влияние отдельных параметров на силы резания учитывается поправочными коэффициентами. К ним относятся йр, ky , йф, /е,,,, k% — учитывающие влияние скорости резания, физико-механических свойств обрабатываемого материала, углов ш, у и Я. [c.65]

Теплостойкие ферритные стали уступают аустенитным по жаропрочности, жаростойкости и свариваемости. Однако они менее трудоемки при обработке давлением и резанием, а термическая обработка их менее сложна. Кроме того, они обладают лучшими физическими свойствами (коэффициентом теплового расширения и теплопроводностью), что имеет важное значение при изготовлении ряда деталей, работающих при повышенных температурах. [c.211]

Коэффициенты обрабатываемости стали Ко для условий точения резцами из быстрорежущей стали Ко с. ст = ЩоП , где 70 — значение скорости резания при 60-минутной стойкости быстрорежущих резцов при точении эталонной стали 45. [c.11]

Для принятых условий резания абсолютное значение скорости резания Vgo данной стали определяется умножением ее коэффициента Ко ТВ. СЕЛ или Каб.ст на соответствующие значения эталонной стали 45. [c.11]

Титановые сплавы (ВТЗ-1, ВТ-5, ОТ4-2, ВТ-2), отличающиеся высокой удельной прочностью, коррозионной стойкостью и жаропрочностью и находящие поэтому все большее применение. Предел прочности титановых сплавов достигает 150 кгс/мм при удельном весе 4,4—4,5 гс/см , применяются они при температурах не выше 600—700° С. Обрабатывать титановые сплавы с Xg 5 100 кгс/мм инструментом из быстрорежущей стали затруднительно. В зависимости от прочности сплава коэффициент снижения скорости резания по сравнению со сталью 45 колеблется в пределах 2—6. [c.35]

Из приведенной выше классификации видно, что титановые сплавы по обрабатываемости занимают промежуточное положение между нержавеющими и жаропрочными сталями и сплавами. Обработка их затрудняется в основном низкой теплопроводностью. В резец из-за этого переходит до 20% всего тепла, тогда как при обработке конструкционных сталей всего около 5% (у жаропрочных сплавов до 25—35%). Температура при резании поэтому в 2 и более раз выше, чем при обработке стали 45 и может достигать 1500" С, тогда как при обработке нержавеющей стали она не превышает 1300° С. Титановые сплавы, наряду с низкой теплопроводностью, обладают и невысокой пластичностью (относительное удлинение изменяется от 2 до 25%), и почти не упрочняются. При резании они образуют сливную стружку, которая, однако, при высоких скоростях переходит в элементную. Характерно, что стружка почти не дает усадки. При повышенных температурах она легко окисляется, вследствие чего коэффициент трения ее о резец снижается до 0,2— [c.36]

Поправочные коэффициенты на скорость резания при обтачивании стали и чугуна быстрорежущими резцами [c.115]

Поправочные коэффициенты на скорости резания при обтачивании стали металлокерамическими резцами [c.169]

Возможность приближенного определения скоростей резания по действительному пределу прочности без учета теплопроводности для стали различных марок с одинаковой основой обусловлена не только малой разницей в коэффициентах теплопроводности, но и тем, что обычно изменение действительного предела прочности стали различных марок с одинаковой основой отражает и изменение их теплопроводности. В результате упрочнения основы металла как путем легирования, так м путем термической обработки теплопроводность его снижается обычно тем сильнее, чем больше упрочнение. Такое влияние упрочнения на теплопроводность [c.170]

Теплостойкие стали, которые хорошо противостоят деформации и разрушению при температурах ниже 550 С. Это хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного и мартенситного классов (Х5М, Х6М, 20ХЗМВФ -и др.). Обрабатываемость их мало отличается от обрабатываемости конструкционных сталей коэффициент обрабатываемости по скорости резания по отношению к стали 45 для них равен Коб = 0.8. [c.34]

Без охлаждения. С охлаждением. См. рис. 2, Расчетная формула на стр. 447 Примечания 1. При внутренней обработке (растачивании, прорезании канавок в отверстии, внутреннем фасонном точении) принимается соответствующая скорость резания для наружной обработки с введением поправочного коэффициента 0,9. 2. При обработке без охлаждения конструкционных и жаропрочных сталей и стального литья всеми видами резцов из быстрорежущей стали вводить на скорость резания поправочный коэффициент 0,8. 3. При отрезании и прорезании с охлаждением резцами Т5К10 конструкционных сталей и стального литья вводить на скорость резания поправочный коэффициент 1,4. 4. При фасонном точении глубокого и сложного профиля на скорость резания вводить поправочный коэффициент 0,85. 5. При обработке резцами из быстрорежущей стали термообработашшх сталей скорость резания для соответствующей стали уменьшать, вводя поправочный коэффициент 0,95 — при нормализации 0,9 — при отжиге 0,8 — при улучшении. [c.423]

Скорость резания Vhopm в м/мин (графа 20) выбирают по нормативам в зависимости от вида обработки, марки стали, глубины резания и подачи. Поправочные коэффициенты не учитываются. [c.190]

При установлении допусков и посадок для деталей из пластмасс [14] учитывались специфические физико-механические свойства пластмасс (в 5—10 раз больший, чем у стали коэффициент линейного расширения, в 10—100 раз меньший модуль упругости, способность к водо- и маслопогло-щению и изменению размеров при эксплуатации в зависимости от среды и времени и другие факторы). Поэтому для соединения пластмассовых деталей, кроме полей допусков и посадок по ГОСТу 7713—62, установлены дополнительные поля допусков, обеспечивающие посадки с большей величиной зазоров и натягов (на рис. 1.40 эти поля имеют перекрестную штриховку). Получающиеся в деталях из пластмасс уклоны должны располагаться в поле допуска. Точность размеров деталей из пластмасс зависит от колебания усадки материала при формообразовании, от конструкции деталей и положения отдельных ее поверхностей при изготовлении в прессформе, от технологических условий изготовления деталей и может соответствовать классам За—5 и грубее. Методика определения точности деталей и расчет посадок для деталей из пластмасс приведены в работах [14, 70]. Для получения точности размеров и надежных посадок классов точности 2а и За необходимы тщательный отбор исходных пластмассовых материалов по наименьшему колебанию усадки, стабильный технологический процесс прессования или литья и определенные условия эксплуатации узлов машин с деталями из пластмасс. Обработкой резанием деталей из пластмасс можно получить точность в пределах 2а — 5 классов, в зависимости от методов и режимов обработки. [c.110]

Смазывающе-охлаждающие жидкости, облегчающие стружкообразование, уменьшающие коэффициент трения и снижающие температуру резания, не могут не оказывать влияния и на скорость резания, допускаемую резцом. Лучшей в этом отношении будет та жидкость, которая наряду с высокими охлаждающими свойствами будет обладать и хорошей маслянистостью, т. е. способностью сохранять прочную адсорбционную пленку на поверхностях скольжения, при высоких давлениях между ними. Уже говорилось, что наибольшей охлаждающей способностью обладают водные смазывающе-охлаждающие жидкости. При обильном охлаждении (8—12 л1мин) сверху места отделения стальной стружки (см. фиг, 106, а) при обдирочных работах быстрорежущими резцами из быстрорежущей стали скорость резания повышается на 20—30%, а при чистовых работах (тонких стружках, когда тепловыделение меньше) — на 8— 10% [c.174]

Обрабатываете материал 0 В кг/жл для стали НВ в кг/мм для чугуна Коэффициент резания К в кг1м е [c.85]

По табл 13 (стр. 289) выбираем коэффициент резания. Для машиноподелочной стали при = 60 кГ1мм /( = 160 кГ/мм - [c.329]

Обрабатываемый материал a , в к 1мм для стали Hg в кг/мм для чугуна Коэффициент резания К в кг1мм [c.71]

Если стендом для определения динамической характеристики, резания служит сам станок, как это бывает в большинстве случаев, то режимы резания должны подбираться так, чтобы жесткость станка была на порядок выше коэффициента резания, а постоянные времени — на порядок меньше. Поэтому характеристики резания должны определяться при легких режимах, что особенно Относится к шлифованию, так как коэффициент резания при этом виде обработки значительно выше, чем коэффициент резания при точении. Если эти требования не выполнены, то в результате экспериментов будет получена дйнамическая характеристика станка, а не процесса резания. Динамические характеристики для тяжелых режимов резания, в частности для режимов, при которых возникают вибрации, должны быть определены пересчетом экспериментальных характеристик, полученных для легких режимов. Постоянные времени при свободном точении стали 35 прорезным резцом с передним углом 10°, задним углом 7°, углом наклона режущей кромки О и радиусом закругления режущей кромки 0,01 мм в диапазоне частот изменения припуска от 60 до 150 Гц при ширине срезаемого слоя 1 мм, толщине срезаемого слоя 0,07 мм [c.95]

Пример. Рассмотрим устойчивость при глубоком сверлении углеродистой стали сверлом длиной 100 см и диаметром 6,7 мм при скорости резания 65 м/мин, подаче 0,023 мм/об e = 0,35-10 кгс/см А = 0,035 (кгс.с)/см m = 5,2 X X 10 (кгс.с )/см Тр= 1,85-IO с, и предельный коэффициент резания, соот-ветств)пощий граниде устойчивости, равен йр=4,40-10 кгс/см = 440 кгс/мм, что меньше фактического коэффициента резания, равного 670 кгс/мм. Поэтому при сверлении возможна неустойчивость. [c.135]

Приближенно силу Р (Н) при токарной обработке определяют по формуле Рг = liSt, где k — коэффициент резания. Для сталей k = = 1470-I-2500, для чугунов — 980—1180, для алюминия — 390. С повышением твердости и предела прочности (0в) материала коэффициент резания возрастает. [c.30]

Аустенитные жаропрочные стали обладают рядом общих свойств — высокой жаропрочностью и окалиностойкостьк>, большой пластичностью, хорошей свариваемостью, большим коэффициентом линейного расширения. Тем не менее по сравнению с перлитными и мартенситными сталями они менее технологичны обработка давлением резанием этих сплавов затруднена сварной шов обладает повышенной хрупкостью полученное вследствие перегрева крупнозернистое строение не может быть исправлено термической обработкой, так как в этих сталях отсутствует фазовая перекристаллизация. В интервале 550—600°С эти стали часто охрупчиваются из-за выделения по границам зерна различных фаз. [c.470]

Обрабатываемость стали и сплавов резанием оценена по скорости резания, соответствующей 60-минутной стойкости резцов Уво. и выражена коэффициентами Ко тв. спл и /( g. ст по отношению к эталонной стали. В качестве эталонной стали принята углеродистая сталь 45 (Ов = 637 МПа, НВ 179), скорость резания Уво которой взята за единицу. Коэффициенты обрабатываемости даннбй стали для условий точения твердосплавными резцами ТВ. спл = f6o/145, где 1>во — скорость резания, соответствующая 60-минутной стойкости резцов, при точении данной стали, м/мин 145 — значения скорости резания при 60-минутной стойкости твердосплавных резцов при точении эталонной стали 45. [c.11]

Наиболее подробно изучена обрабатываемость деформированных, т. е. прошедших горячую обработку давлением, стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах твердостью НВ= 100-Ь350 кГ мж , при испытании которых на растяжение перед разрывом образцов возникает шейка. Для этих металлов скорости резания в случае точения быстрорежущими резцами могут быть определены с погрешностью до 25% по действительному пределу прочности и коэффициенту теплопроводности Я. при помощи зависимости (рис. 2) [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...