Сталь Коэффициент силы резания

Общий поправочный коэффициент на силу резания К-р благодаря особенностям процесса резания при фрезеровании зависит только от качества обрабатываемого материала, выражаемого коэффициентом К м-р, величина которого определяется для стали и чугуна по табл. 21,22, а для медных и алюминиевых сплавов по табл. 23. Крутящий момент на шпинделе [c.444]

Для экспериментального определения коэффициента трения при сглаживании использовалась однокомпонентная месдоза, предназначенная для измерения вертикальной составляющей силы резания. Принцип действия ее основан на скручивании торсионного бруса. При определении коэффициента трения не учитывалась составляющая силы трения (ввиду ее малого значения), затрачиваемая на деформацию в поверхностном слое. Зависимость коэффициента трения от силы тока при обработке стали 40Х (НВ 245) с режимом ц=18,8 м/мин, Р = 500 Н (начальные значения параметра Рг=15 мкм) приведена на рис. 5. Каждая точка кривой определена как средняя из трех измерений. При наличии значительных расхождений в отдельных показаниях измерения повторялись пять-шесть раз. Полученные [c.9]

На силы резания влияет также материал режущей части резца. Например, для твердосплавных резцов силы резания несколько меньше, чем для резцов из быстрорежущей стали, для керамических резцов несколько меньше (на 2—3%), чем для твердосплавных, а для резцов из эльбора Р значительно меньше, чем для всех других инструментальных материалов это объясняется различным значением коэффициента трения между различным материалом режущей части резца и материалом заготовки. [c.97]

Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров режущей части инструмента на составляющие силы резания при обработке стали и чугуна [c.374]

Значения коэффициента Ср и показателей степени приведены в табл. 83, поправочный коэффициент на качество обрабатываемого материала К р для стали и чугуна - в табл. 9, а для медных и алюминиевых сплавов - в табл. 10. Величины остальных составляющих силы резания (рис. 5 6) горизонтальной (сила подачи) Pft, вертикальной Р , радиальной осевой Рх устанавливают из соотношения с главной составляющей Р по табл. 84. [c.411]

Значения С, х, у, г, т определялись при обработке полученных экспериментальных зависимостей суммарной силы протягивания от суммарной пластической деформации, построенных в двойных логарифмических координатах, а Сп.п, Сз.п, к , ку, ка кя.з, р, Я находились по зависимостям силы резания от толщины среза при постоянной усадке стружки (см. рис. 51). В исследованных диапазонах изменения скорости резания, твердости обрабатываемых сталей, радиуса округления режущей кромки, переднего и заднего углов указанные зависимости выражались прямыми линиями в обычных координатах. Полученные значения коэффициентов и показателей степени приведены в табл. П. Величину коэффициента K следует вычислять по зависимостям, приведенным в работе 1125]. [c.134]

Примечание. Удельная сила резания для серого и ковкого чугуна, латуни и бронзы принимается с коэффициентом 0,5, для алюминия — с ко фициентом 0,2 от соответствующих величин для углеродистой и хромистой сталей. [c.505]

На силы резания влияет и состояние обрабатываемого металла. Так, если при обработке горячекатаной, отожженной, нормализованной и термически обработанной (закалка с высоким отпуском) стали силы составляют некоторую величину Р кг, то при обработке холоднотянутой стали при тех же условиях резания силы будут составлять 0,8Р кг (где 0,8 — коэффициент уменьшения). [c.106]

Силы резания изменяются в зависимости от скорости резания. Для учета этого изменения полученные по формулам значения составляющей силы резания Ру, следует умножать на поправочные коэффициенты / j,. На основании данных, приведенных в учебнике по резанию металлов [18 стр. 184, 185] можно принимать следующие поправочные коэффициенты при обработке стали и серого чугуна [c.74]

Находим поправочный коэффициент на силу резания для резца с передним углом у=20° при обработке стали с пределом прочности Ств<800 Н/мм =1. Следовательно, Pz= 10000 Н. [c.317]

Определяем величину силы резания (см. табл. 39). При Ов = 670—840 Н/мм , подаче до 1,2 мм/дв. ход и глубине резания до 4,8 мм Рг= 10000 Н. Находим поправочные коэффициенты на силу резания при обработке стали с пределом прочности ств 800 Н/мм для резца с передним углом у=20° =1 с главным углом в плане 45—90° = . Следовательно, окончательно Pz= = 10000 Н. [c.318]

Для некоторых сталей в табл. 8 приведены значения коэффициента Си,. Вследствие зависимости силы резания от модуля [c.104]

Отличие заданных условий обработки от нормативных должно быть учтено при подсчетах сил резания путем введения соответствующих поправочных коэффициентов. Поправочные коэффициенты на механические свойства обрабатываемого материала находим в табл. 21 и 22, с. 430. В табл. 24 на с. 431 даны поправочные коэффициенты в зависимости от геометрических параметров резца. Приведенные выше значения коэффициентов Ср и показателей степеней хр, ур и пр действительны лишь для точения стали с пределом прочности Од = 75 кгс/мм резцом из твердого сплава с углами ф = 45°, "У = 10°, Я, = 0°, так как только для этих условий обработки каждый поправочный коэффициент равен единице. Поэтому вводим следующие поправочные коэффициенты для заданных условий обработки [c.29]

Определяем радиальную силу резания Ру по карте 12 (с. SO-SI) для стали с Ов = 62 -I- 69 кгс/мм , t до 4,6 мм, s до 0,75 мм/об, ф = 60° и у = 110 м/мин Р,/табл = 110 кгс. Учитываем по карте 12 поправочный коэффициент на силу в зависимости от угла % (для угла Y = 10° коэффициент равен единице). Для Я = + 5° коэффициент к р = 1,25. [c.30]

Г. Б. Лурье установлено, что на отделение стружки при шлифовании закаленных сталей тратится до 25—35% тангенциальной составляющей силы резания Рг [И]. Если принять, что на отделение стружки кругом и лентой тратится около 35% Рг, то для получения экспериментальных данных меньшие в 2 раза силы резания при ленточном шлифовании возможны при условии, что коэффициент трения абразивного покрытия ленты II будет в 1,6 раза и более меньше коэффициента трения шлифовального круга (табл. 6). [c.26]

В ряде случаев в формулу силы резания в качестве сомножителей вводят поправочный коэффициент к (его определяют по таблицам), учитывающий конкретные условия обработки (обрабатываемый материал, углы резца, охлаждение и др.) и скорость резания (показатель степени для стали равен 0,15, а для чугуна — нулю). [c.336]

Наиболее распространенные схемы сил резания, возникающих при обработке, показаны на рис. 4. Формулы для определения этих сил и коэффициенты для случая обработки сталей с пределом прочности Ов=750 н мм (для стали 45, 40Х), когда обработка ведется стандартным инструментом, приведены в табл. 1. Следует иметь в [c.25]

Сила резания. Экспериментальные зависимости для расчета силы резания при обработке конструкционных и жаропрочных сталей, серого и ковкого чугуна и медных сплавов проходными резцами с ф1 =10° и с дополнительным лезвием с ф1=0°, а также отрезными и прорезными резцами приведены в таблицах 23 и 24. Если механические свойства стали, серого и ковкого чугуна отличаются от приведенных в табл. 24, вводят поправочный коэффициент на качество материала Кмр< вычисляемый по формулам, приведенным в табл. 25. Значения коэффициента Кср> учитывающего влия- [c.584]

Коэффициенты С,, и Ср для определения скорости резания V (м/мин) и силы резания Р . (Н) при обработке стали [c.193]

ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ НА КОНКРЕТНЫЕ УСЛОВИЯ ОБРАБОТКИ СТАЛИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ. СКОРОСТИ РЕЗАНИЯ И СИЛЫ РЕЗАНИЯ [c.193]

По мере изнашивания резца изменяется форма передней и задней поверхностей, а главное лезвие теряет свою остроту. Если на передней поверхности отсутствует хорошо развитый нарост, то затупление инструмента сопровождается ростом составляющих силы резания. При изнашивании резца только по задней поверхности силы Р , Ру и Рх растут непрерывно (рис. 168), причем особенно сильно увеличиваются горизонтальные составляющие Ру и Р . Если одновременно изнашиваются передняя и задняя поверхности, то при резании сталей в начальный период изнашивания силы Р., Ру и Р остаются постоянными или даже несколько уменьшаются. Это объясняется тем, что рост сил за счет увеличения площадки износа задней поверхности и притупления главного лезвия компенсируется увеличением переднего угла вследствие образования лунки на передней поверхности. При дальнейшем изнашивании резца силы Рг, Ру и Рх вновь растут. Хорошо развитый нарост, выполняя функции режущего клина, прикрывает контактные поверхности инструмента, и их изнашивание мало сказывается на росте составляющих силы резания. Количественно влияние затупления резца на составляющие силы резания учитывают поправочным силовым коэффициентом Кб, значения которого для силы Рг приведены в [86]. [c.215]

Числовые значения постоянных коэффициентов и показателей степени в формулах силы резания и крутящего момента для сверл из быстрорежуп ей стали (к табл. 43) [c.139]

Некоторые исследователи [871 экспериментально нашли, что силы резания при шлифовании металлов с различными механическими свойствами (сталь 10, сталь 20, У10А, ШХ15, Р18) приблизительно одинаковы. Объясняют это тем, что под действием высокой температуры шлифования металлы размягчаются, коэффициенты трения при этом также уравниваются. Но все это, очевидно, не относится к жаропрочным сталям и сплавам. [c.382]

Рис. 2.14. Влияние нароста (Л ) на хоз< )фицяе.чт трения (и), силу резания (/. ), коэффициент укорочения стружки (к,) и величину шеро.ховат ости (Я.) хфи точении стали 40Х на различных скоростях (V)

Bv ияниe состава покрытия на коэффициенты деформации и составляющие силы резания в широком диапазоне изменения скоростей резания при обработке различных материалов (конструкционных сталей, жаропрочных и титановых сплавов) свидетельствуют о неоднозначном влиянии состава покрытия на исследуемые параметры (табл. 38, 39, рис. 45). [c.97]

Эти сплавы разработаны на основе карбида, карбонитрида титана и тугоплавких связок (никельмолибденовых). Выпускают несколько марок сплавов КНТ-16, ТМ-1, ТМ-3 и ТН-20. Они имеют высокую окалиностойкость, низкий коэффициент трения, что уменьшает силы резания, пониженную и адгезионную способность к обрабатываемым материалам и в 2 раза меньшую плотность, чем твердые сплавы. Без-вольфрамовые сплавы применяют для инструментов, работающих на высоких скоростях резания (чистовая и получистовая обработка конструкционных и малолегированных сталей и некоторых цветных металлов), но они обладают невысокой прочностью. [c.71]

НВ — твердость обрабатываемого материала по Бринелю X], Х2, Хз — показатели степеней, зависящие от тех же факторов, что и коэффициенты z, Су и Сх например, для стали с НВ 170 KriMM" Xi = 0,75 Х2 = 2,0 Хз = 1,5,. Влияние геометрических параметров рв жущей части резцов. Исследованиями влияния у г л а р е 3 а н и я б на величину сил резания установлено, что все составляющие силы Р , Ру и Рх возрастают с увеличением б при этом силы Рх и Ру растут быстрее силы Рх (рис. 92). [c.104]

Значения коэффициентов и показателей степеней, входящих в уравнения для расчета сил резания, приводятся в справочниках по режимам резания и в справочной литературе по металлообработке. Например, при точении конструкционной углеродистой и легированной стали с = 75 кГ1ммР- резцами, оснащенными сплавом Т15К6, сила Pz определяется по формуле [c.108]

При наличии экспериментальных кривых, выражающих зависимость сил резания от износа задней поверхности, силы на задней поверхности можно определить графически, что и сделано на рис. 135. Например, при ширине фаски износа Лз=0,30 мм для стали 40ХНМА получились следующие значения сил на задней грани Р = 140 , Р =210 н, Р =15 н. Силы и коэффициент трения на задней грани в большой степени зависят от свойств обрабатываемых материалов (табл. 33). [c.213]

Определяем силу резания (по карте 97, с. 172). Для Ов = 40 -i-Ч- 66 кгс/мм , 5 до 0,75 мм/дв. ход Й = 2 мм гтабл Находим поправочный коэффициент на силу резания, принимая для резца передний угол у = 20° при обработке заготовки из стали с пределом прочности Ов < 80 кгс/мм кур = 1 (там же). Следова-- [c.103]

Исследованиями установлено, что при шлифовании жаропрочных сплавов радиальная и тангенциальная силы резания приблизительно в 2 раза больше, чем при обработке стали 45. Коэффициент теплопроводности для жаропрочных сплавов приблизительно в 4 раза меньше, чем для обычньгх конструкционных сталей. [c.405]

Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров инстрз мента на силы резания при работе твердосплавными резцами (сталь и чугун) и резцами из быстрорежущей стали (сталь) [c.588]

Несмотря на то, что предел прочности на растяжение меди намного уступает стали 20Х, сила Р, при резании обоих материалов одинакова. Это вызвано тем, что коэффициент усадки стружки для стали 20Х примерно во столько раз меньше, чем для меди, во сколько раз больше касательные напряжения на условной плоскости сдвига. Значительное увеличение силы Р при резании стали 1Х18Н9Т по сравнению со сталью 20Х связано с тем, что уменьшение коэффициента усадки стружки для стали 1Х18Н9Т отстает от возрастания напряжений сдвига. На рис. 167 изображено влияние толщины срезаемого слоя на силу Р , приходящуюся на единицу рабочей длины главного лезвия при обработке титановых сплавов ВТ1, ВТЗ и стали 20Х. Несмотря на то, что пределы прочности сплавов ВТ1 и ВТЗ соответственно равны 61 и 103 кгс/мм , силы Р при резании обоих сплавов практически одинаковы. Причиной этого является то, что коэффициент усадки стружки при резании сплава ВТЗ в 2 раза меньше, чем сплава ВТ1. Сталь 20Х имеет предел прочности 0 = 51 кгс/мм , однако при резании ее сила Р выше, чем при резании более прочного сплава ВТЗ, что также связано со значительно большим значением коэффициента Кь для стали 20Х. Приведенные примеры показывают, что одни прочностные характеристики обрабатываемых материалов различного химического состава не могут служить объективным показателем при оценке сил, возникающих при резании. [c.213]

Материал режущей части резца на составляющие силы резания влияет сравнительно слабо. Различные инструментальные материалы имеют различный средний коэффициент трения на передней поверхности, что при одинаковой нормальной силе дает различную величину силы трения и коэффициента усадки стружки. Поэтому с уменьшением среднего коэффициента трения на передней поверхности составляющие силы резания становятся меньше. Средние коэффициенты трения при резании быстрорежущими сталями и твердыми сплавами группы ВК приблизительно одинаковы. Поэтому сила Рг при резании резцами из быстрорежущих сталей и однокарбидных твердых сплавов также одинакова. С увеличением содержания карбидов титана в твердом сплаве средний коэффициент трения уменьшается, вследствие чего сила Рг при точении резцами, оснащенными пластинками из двухкарбидных сплавов, на 5—10% меньше, чем оснащенными пластинками из однокарбидных сплавов. Наибольшее снижение силы Рг дает сплав Т30К4 и наименьшее — сплав Т5К10. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...