Блоки плоские — Расчет

На рис. 2.9 и 2.10 приведены блок-схемы программ расчета сложного нагружения, основанные на решении плоской и осесимметричной задач теории упругости и на методе последовательных нагружений (18). Первая схема (рис. 2.9) относится к линеаризации задачи методом дополнительных деформаций, вторая рис. 2.10) — методом переменных параметров упругости. [c.82]

Образующая (контур) детали разбивается на отрезки прямых линий и дуг окружностей, которые кодируются в ЭВМ (определяются координаты граничных точек и точек сопряжений). Вся входная оперативная информация в закодированном виде заносится в карту исходных данных. Укрупненная структурная схема алгоритма для расчета размеров плоской заготовки, числа и размеров переходов вытяжки, разработанная Г. П. Тетериным и В. А. Жарковым, приведена на рис. 13.4. Блоки 2—5 используют для назначения по справочным данным припуска на обрезку деталей с фланцем и без него. Наличие у детали фланца определяется в блоке 5, в блоке 6 проводится расчет диаметра заготовки, в 7 — значения допустимых коэффициентов вытяжки для т-переходов. В блоках 8—16 сначала проверяют возможность вытяжки детали без фланца за один переход и необходимость обрезки припуска если оба условия удовлетворены, то рассчитывают два перехода штамповки. Если вытяжка детали без фланца за один переход невозможна, то в блоках 17—27 рассчитывают число переходов вытяжки и размеры полуфабрикатов. Далее оставляют алгоритмы по выбору прессового оборудования, учитывая, что номинальное усилие пресса должно быть примерно в 2 раза больше усилия деформирования. [c.250]

Структура программы АПМ. Для решения поставленной задачи был разработан комплекс программ АПМ (анализа плоских механизмов). Этот комплекс состоит из нескольких модулей, которые обеспечивают ввод исз одной информации, формирование управляющего блока, вычисление кинематических параметров механизма и оформление результатов расчета. Он оформлен в виде [c.62]

Стены камер делают из кирпича, блоков или панелей, перекрытия— сборные из железобетона в виде ребристых или плоских плит, дно камеры — из бетона. Вход в камеры — через чугунные люки. Для спуска в камеру под люками в стены заделывают скобы. Высота камеры должна быть не менее 1800 мм. Ширина выбирается с таким расчетом, чтобы проходы между стена.ми и трубами были не менее 500 мм. [c.425]

Пример управляющей программы. В этой главе приведен пример программы расчета линейной задачи о плоской деформации, ие требующей большого объема памяти машины, что позволяет применять ее в малых ЭВМ. Программа написана на языке ФОРТРАН IV и представляет собой очень простой при-, мер использования отдельных подпрограмм. Однако она вполне пригодна для решения практических задач и легко, может быть использована читателями, знакомыми с ФОРТРАНОМ. В разд. 20.7 описан пример решения с помощью этой программы задачи о плоском напряженном состоянии (с измененными материальными константами). Прн использовании подпрограмм в других целях или при применении элементов других типов необходимо составить соответствующие управляющие программы. Типичная блок-схема управляющей программы приведена иа стр. 467. [c.464]

Пример программы. Приведенная программа строит матрицу жесткости размерностью 6X6 для элемента, используемого при расчете плоской деформации, и записывает матрицу напряжений на магнитную леиту для дальнейшего использования при вычислении напряжений элемента. Блок-схема программы приведена на стр. 477. [c.474]

Модули — это наименьшие структурные элементы блока (для определения растягивающих напряжений, расчета крутящего момента и т. п.). Каждый из блоков системы выполняет определенные задачи, имеет свою входную и выходную информацию, составляется и доводится отдельно и только после этого включается в систему автоматизированного проектирования. Среди блоков системы следует выделить стандартные (например, блок решения систем уравнений, блок - плоской задачи теории упругости). Стандартные блоки инвариантны по отношению к элементам и узлам изделия и включаются в математические модели как стандартные эле 1 екты. При формировании стандартных блоков широко используют библиотеку стандартких программ. Применение блочно-модульного принципа необходимо, так как попьггки создания системы всей сразу всегда заканчивались неудачей. [c.674]

Ниже излагается разработанный автором метод, позволяющий достаточно просто найти точное решение задачи о расчете нестационарного одномерного температурного поля для комплекса тел с различными теплофизическими коэффициентами. При этом предполагается, что температурное поле. возбуждается мгновенным плоским источником тепла, стоком или дублетом, расположенным в пределах комплекса тел, либо Тепловым импульсом, возникающим на свободной поверхности тела или во внешней среде. Соответствующие температурные функции при определенных условиях рассматриваются как функции влияния [1]. Последнее можно эффективно использовать в практике проектирования [4], в частности при проектировании массивных бетонных блоков, в которых температурное поле формируется под влиянием экзотермии цемента и климатических воздействий [3]. [c.359]

Эпюры температуры у поверхности опорных поясков распределителя при различных режимах работы насоса НПА-64 показаны на рис. 106, а эпюры давления в распределителе — на рис. 107. В результате проведенных исследований было выяснено распределение давления в масляной пленке торцевого распределителя, определены причины отжима распределителя при высоких скоростях враш,ения и отрыва блока цилиндров от распределителя в переходном. режиме, а также причины повышенного износа распределителя. Анализ результатов измерений позволил установить физическую суш,ность явлений, про-ИСХ0ДЯШ.ИХ в масляной пленке, и определить исходные данные для аналитического расчета плоских торцевых распределителей. [c.199]

С помощью разработанной аналитической модели общего характера проведены расчеты применительно к специальной плоской камере, используемой для моделирования процессов горения в РДТТ и снабженной прозрачными окнами для скоростной киносъемки (рис. 40). Камера состоит из входного участка, заряда ТРТ и выходного участка. Заряд ТРТ представляет собой два параллельных блока топлива в форме пластин (ширина 25,4 мм, толщина 6,35 мм, длина 495 мм). Воспламенение производится с помощью пиротехнического устройства, а отработанные газы истекают через сменное сопло. Входной и выходной участки, а также боковые стенки камеры, не занятые топливом, покрыты тонким слоем термоизоляции на основе ПБАН, наполненного 50% окиси титана Ti02. После срабаты- [c.87]

Блок-схема решения задачи по прогнозированию долговечности представлена на рис. 140. Для расчета по указанной блок-схеме разработана программа на языке ФОРТРАН для ЭВМ ЕС-1020. Пример расчета выполнен для плоского образца из стали 15Х2НМФА (II), испытанного при консольном циклическом изгибе при Т = 183 К [c.234]

Предварительно задают (рис. 26, б) длину / пружины, число, пружин i в подвеске, число п подвесок, ширину Ь пружины Р — тяговое усилие электромагнита, G — нагрузка на пружину). Кроме перечисленных параметров, в исходных данных расчета указывают скорость транспортирования детали и собственную частоту колебаний ф системы. Необходимо определить толщину б плоской пружины и требуемое усилие Рэлек-тромагнита. Сначала рассчитывают угол а (рис. 27), причем его значение должно быть не более 30°. Затем вычисляют амплитуду колебаний в режиме непрерывного подбрасывания, толщину б пружины и напряжения изгиба Ои пружины (блок, 9). Если фактические напряжения больше допустимых, увеличивают число [c.47]

Расчет клапанной пружины карбюраторного двигателя. Из расчета газораспределения (см. 65) имеем частоту Пр = 0,5 n/v = 2800 об/мин и угловую скорость вращения ю = 293 рад/с распределительного вала максимальную высоту подъема впускного клапана Лкл шах = = 8,92 мм диаметр горловины впускного клапана d p = S2,5 мм размеры кулачка с выпуклым профилем = 15 мм, г, = 57,2 мм. Гг = 8,5 мм Лт тах= 5,68 мм, а = Гд + max— = 12,18 мм размеры коромысла /кл- = 52,6 мм, = 33,5 мм диаграммы подъема, скорости и ускорения толкателя (см. рис. ИЗ и табл. 65). Расположение клапанов верхнее с приводом от распределительного вала, размещенного в головке блока. Усилие от кулачка передается непосредственно на коромысло, имеющее плоскую поверхность соприкоснове- [c.309]

Своеобразной контактной задачей является задача о термонапряженном состоянии массивного бетонного блока, лежащего на основании из скалы или ранее уложенного бетона. Соответствующее решение плоской задачи выполнено И. X. Арутюняном и Б. Л. Абрамяном (1955) при этом считалось, что между основанием и блоком расположен упругий слой. В дальнейшем это решение было развито М. М. Манукяном (1956) и М. А. Задояном (1957) и применено ими к круглым и прямоугольным блокам с учетом ползучести бетона. И. Е. Прокопович (1962) предложил приближенный способ расчета бетонных блоков с учетом их упругих свойств и ползучести основания. Соответствующее решение позволило ему выявить особенности влияния соотношений геометрических размеров блоков на их термонапряженное состояние и послужило основой для последующей разработки им практического способа расчета (1964). Этот способ позволяет учесть изменение температурного и влажностного режима, геометрические размеры блоков, конструкцию основания, изменение модуля упруго-мгновенных деформаций и релаксацию напряжений вследствие ползучести бетона. В последующем было изучено термонапряженное состояние системы двух массивных блоков (В. В. Крисальный, 1966). [c.202]

Опоры (связи) вибрационных конвейеров служат для поддерживания (подвешивания) желоба и обеспечения колебаний в соответствии с динамическим расчетом. На конвейерах применяют плоские единичные рессоры (пластины) и пакеты (набор пластин). Поперечная жесткость пластин должна быть на несколько порядков меньше их продольной жесткости. В качестве амортизаторов и упругих связей широко применяют детали, работающие на сдвиг, сжатие и кручение, и резинометаллические блоки. Резиновая часть блоков отличается высокой эластичностью и стойкостью. При разработке резинометаллических деталей необходимо обеспечить возможность свободной деформации резины, обладающей несжимаемостью в замкнутом пространстве. Упругими связями могут также быть витые цилиндрические и плоские пружины. Для изготовления рессор и пружин выбирают специальные термообработанные стали 55С2, 60С2 и 60С2Н2А с допускаемым напряжением изгиба а = ЮОч-110 МПа. Толщина рессорной стали 6 = = 2ч-6 мм. Плоские рессоры рассчитывают на жесткость с и прочность по напряжению на изгиб [c.245]

Отметим важность стандартного блока расчета одномерного неравновесного течения с релаксационными параметрами который постоянно используется при численном интегрировании вдоль иний тока пространственного течения. Расчет двумерных (плоских и осесимметричных) течений происходит по тому же алгоритму, но отпадает необходимость в решении системы (3.11) и интегрирования вдоль различных линий 9 = onst. Для определения г и р на следующем слое при R = oo следует использовать формулы (3.13) и (3.14), а составляющие скорости и п v находить по формулам [c.121]

Подпрограмма STIS в рассматриваемом случае расчета плоского деформированного состояния строит матрицу жесткости четырехточечного конечного элемента с постоянной функцией гидростатического давления. Выражения для компонентов этой матрицы жесткости размерностью 9X9 заданы формулами (1.21). Блок-схема подпрограммы [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...