Глубина Расчетные формулы

Расчетные формулы дадут расстояние /1-.2 между двумя живыми сечениями с глубинами /1г+1 и к соответственно. [c.177]

При замене tr на ta в уравнениях теплового потока и температурного поля при ограниченном значении ар разность температур др = — 1о сравнительно велика и ею пренебречь нельзя. В этих условиях в расчетные формулы (15.78), (15.81) и (15.82) вводят эквивалентное значение глубины заложения трубопровода йэ (рис. 15.12). [c.243]

Для определения й", входящей в формулы (12-97) и (12-98), помимо величины Ас, необходимо знать еще величину удельного расхода получающуюся при заданном открытии затвора и при заданной величине Eq в случае схемы на рис. 12-41, а. Для отыскания величины q соединяем уравнением Бернулли сечение в-в и сечение С-С (рис. 12-41, а). В результате получаем известное уравнение (12-12), которое раньше служило нам для определения глубины h . Рещая это уравнение в отношении q, находим следующую расчетную формулу [c.485]

Учитывая сказанное, с целью отыскания на основании общей теоретической зависимости (17-93) расчетной формулы для определения глубины действительного фильтрационного потока в точке а (рис. 17-29), поступаем следующим образом. [c.562]

Таким образом, для искомой глубины воды йо , например, в первом колодце, согласно зависимости (17-104), можем написать расчетную формулу [c.564]

Необходимые соотношения будут получены из решения уравнений электромагнитного поля для плоской волны при бесконечной глубине второй среды, что мало ограничивает практическую применимость расчетных формул (см. 1-2). [c.37]

В расчетные формулы входит относительная глубина активного слоя а, которая, как и прежде, вычисляется для конца нагрева. В данном случае глубина активного слоя равна горячей глубине проникновения тока [формула (1-29) ]. [c.43]

Расплющивание 111 Рассверливание — Глубина резания 325 Рассеивание погрешностей 432 Растачивание залитого слоя обоих вкладышей 509 Растворы для гальванических покрытий — Составы 719 Расточка 314 — Мощность эффектна ная—Расчетные формулы 318 [c.783]

Количество аккумулированной теплоты. Шар прогревается снаружи (рис. 15). Глубина Х<Х (где ЛГ, —радиус шара). Объем прогретого шарового слоя, входящий в расчетную формулу (39), для количества аккумулированной теплоты находится из выражения [c.40]

Рассмотрим расчетную формулу для сопротивления заземлителя из сетки, уложенной на глубине h в неоднородном грунте с эквивалентным сопротивлением рэд [c.48]

В технике предпочтительны методы испытаний, при которых остаются измеримые отпечатки. При этом в процессе испытания вокруг отпечатка возникает наклеп испытуемого образца. Степень этого наклепа зависит от формы вдавливаемого тела и глубины вдавливания, так что числа твердости, полученные при испытании различными вдавливаемыми телами (инденторами), нельзя безоговорочно сравнивать между собой даже при одинаковой расчетной формуле. [c.56]

С.Я. Ярема [358] вывел формулу для выч№ления значений при испытании цилиндрических образцов с наружной трещиной переменной глубины. Расчетная схема, использованная при выводе этой формулы, представлена на рис. 79. [c.236]

После химико-термической обработки как цементованные, так и цианированные образцы шлифовались на глубину 200 мк. Микроструктурным анализом образцов после шлифования не обнаружено дефектного поверхностного слоя (фиг. 186—188), и структурное состояние его сохранилось неизменным у всех образцов, что и подтверждает целесообразность исключения из расчетной формулы для определения припусков на обработку слагаемого Т , характеризующего глубину дефектной зоны поверхностного слоя. [c.289]

Пространственные отклонения, изменяя глубину резания в процессе обработки, влияют на величину отжатий элементов технологической системы, но непосредственно в расчетную формулу для [c.451]

На основании выбранных таким образом исходных величин (угла обрабатываемого конуса, материала детали, глубины резания и подачи) можно определить величины и направления действия всех трех составляющих полного усилия резания, действующего на резец. Направление действия горизонтальных составляющих ясно из фиг. 3 величина их определяется либо по расчетным формулам, либо по таблицам различных справочников по режимам резания — [c.147]

Разность между концентрацией бикарбонатов, которая была бы при отсутствии распада их в системе, и действительной концентрацией назовем глубиной распада бикарбонатов. Выведем расчетные формулы для определения глубины распада бикарбонатов и количества карбонатных отложений для двух основных вариантов работы системы оборотного водоснабжения для равномерного и непрерывного добавления воды в "систему и для периодического добавления при равномерной и непрерывной продувке системы в обоих случаях. [c.21]

Режим резания. После установления характеристики сверла (геометрии сверла в зависимости от вида обрабатываемого материала), выбирают подачу с учетом свойств обрабатываемого материала, диаметра сверла, точности и чистоты поверхности отверстия, свойств режущей части сверла, жесткости механизма подачи, глубины и характера сверления (сквозное или глухое сверление) и других факторов. Затем по известным подаче и диаметру сверла, приняв период стойкости сверла, и учитывая мощность станка, обрабатываемый материал, материал режущей части сверла и условия сверления (с охлаждением или без него и т. д.), определяют скорость резания и число оборотов шпинделя по соответствующим расчетным формулам. Режим резания для различных условий сверления обычно выбирают по справочным таблицам. При рассверливании подачу увеличивают примерно в 1,5—2 раза по сравнению с подачей при сверлении. [c.374]

В некоторых случаях в зависимости от сложности и глубины выдавливаемой полости и материала заготовки расчетная формула (72) может быть подвергнута корректировке, устанавливаемой экспериментальным путем [c.159]

Анализируя зависимости (Х.126) — (Х.128), можно заметить, что во всех рассмотренных случаях расход прямо пропорционален нормальной глубине в степени л /2, где х — гидравлический показатель русла для данного профиля, а именно для широкого неглубокого русла х=3, для параболического (второго порядка) русла х=4 и для треугольного русла х=5. Следовательно, можно дать расчетную формулу общего вида [c.227]

При неравномерном движении глубина потока может увеличиваться или уменьшаться, при этом соответственно образуется кривая подпора или спада. Для расчета кривых свободных поверхностей подземного потока используют уравнения, полученные после интегрирования и преобразования основного уравнения неравномерного движения (128). При этом исходят из того, что ширина потока Ь значительно превосходит его глубину /г, что позволяет считать поток плоским с прямоугольной формой русла. Тогда расчетные формулы для построения кривых свободных поверхностей приобретают следующий вид [c.129]

Для некоторых, часто встречающихся в практике случаев расчетные формулы для определения глубины погружения центра избыточного давления приведены в табл. 4-2, [c.64]

Дно отстойника устраивают с продольным уклоном к грязевому приямку не менее 0,01 и с поперечным уклоном 0,05 к грязевому лотку (или нескольким лоткам) поэтому зона накопления и уплотнения осадка в начале отстойника имеет большую глубину, чем в конце, причем объем первой трети этой зоны согласно эпюре распределения осадка должен составлять 60. .. 70%. Приведенные выше расчетные формулы применимы в предположении, что скорость одинакова во всех точках поперечного сечения отстойника. Это досгигается устройством дополнительных сопротивлений на пути движения воды в виде дырчатых перегородок или лотков при входе и выходе из отстойника. Хорошим решением следует считать дырчатые перегородки или перегородки с насадками. При этом для предотвращения разрушения хлопьев, скорость движения воды в насадках или в отверстиях перегородок при входе в отстойник принимается в пределах 0,2. .. 0,3 м/с, а в перегородках на выходе — 0,5 м/с. В верхней части перегородок высотой 0,5 м и в нижней части на 0,3. .. 0,5 м выше верхней границы зоны накопления и уплотнения осадка отверстий не устраивают. Уменьшению влияния взвешивающих скоростей способствует разделение отстойника на секции и децентрализованный отбор воды. [c.232]

При использовании автоматизированных систем управления во-дораспределением необходимо одновременно измерять отметки воды в верхнем и нижнем бьефах (определяются напор и бытовая глубина ниже сооружения) для нахождения объема накопления или сработки воды в бьефах. При этом расчетная формула для расхода имеет вид [c.189]

Таким образом, поставленная задача решена—найдены простые расчетные формулы или определения температурного поля и количества переданной теплоты при нагреве неограниченной плоской стенки. Из этих формул видно, что во второй стадии нагрева плиты конечной толш,ины появляется новый переменный параметр — температура центра, — в известном смысле. аналогичный параметру X (глубина прогретого слоя) в процессах нагрева неограниченных тел или тел конечных размеров при малых значениях критерия Фурье (т<т ). Для плиты этот параметр легко исключается из расчетных формул. [c.69]

Избранная Шиманским форма изложения не только обеспечивала легкость усвоения первой части курса, но и была удобна для практического применения. В каждой из восьми глав наряду со сводкой относительно простых расчетных формул и рекомендованных алгоритмов вычислений содержатся нормы прочности корпусных 1 онструк-ций и условия, в которых они должны быть соблюдены. Так, в первой главе обосновывается расчетная глубина погружения при заданном предельном ее значении. Одновременно учитывается возможность как самопроизвольного, имеющего аварийный характер, переуглублепия подводной лодки , так п нарушений первоначалх.ной формы образования Bnaeii корпуса. На последнее обстоятельство Юлиан Александрович обращал особое внимание. ...При постройке подводных лодок,—писал он,—долн но быть обращено самое серьезное внимание па контроль правильности сборки. При этом нельзя допускать, чтобы [c.65]

Ясно, что наружная обшивка корпуса подводной лодки должна быть рассчитана так, чтобы исключить неустойчивость ее деформации при предельной глубине погружения. Сложность решения этой задачи связана с тем, что в отличие от оценки сопротнвляемостп цилиндрической оболочки внутреннему давлению, которая может быть с достаточной точностью определена с номош ью теоретических формул, подсчет сопротивляемости цилиндрической оболочки внешнему сжимающему воздействию обычно дает завышенные величины критического давления. Чтобы избежать этого, Ю. А. Шнманский устанавливает поправочные коэффициенты, введение которых в расчетные формулы позволяет привести результаты вычислений в соответствие с наблюдаемыми на модельных и натурных объектах. [c.67]

Высота/выступа (глубина поднутрения) равна допустимому прогабу (см. рис. 4.1 и 4.4) и зависит от поперечного сечения балки (крючка) и естественно от ее рабочей длины /. Расчетные формулы по определению у для различных форм консоли — пружинящего крючка приведены в табл. 4.2. Допустимый прогиб (или поднутрение) зависит не только от формы консоли, но и допустимого относительного удлинения Е используемого материала. [c.100]

Для определения длины кривой свободной поверхности (точнее, длины ее проекции, взятой на. направление дна), глубины и величины удельной энергии сечения в створах может служить табл. 15.2, в которой приведены расчетные формулы. Б указанных формулах обозначения для удобства приняты одинаковыми для разных виг дав движения я различных русел. В табл. 15.3—15.13 приводятся значения функций входящих (В табл. 15.2, для прямого уклона дна. В табл. 15.14 приводятся значетия функций для горизонтального-дна, а в табл. 15.15 — для обратного уклона. Обе последние таблицы приведены только для гидравлического показателя X = 3. Что касается остальных та блиц, то в них значения гидравлического (энергетического) показателя даются от 2 до 15 увеличение пределов для показателя против обыч,но имеющегося в су шествующих таблицах предела 5,5 вызвано тем обстоятельством, что при расчетах по энергетическому методу значения х получаются большими в зонах, близких к критическим. [c.458]

Сравним (2.30) и (2.34). Очевидно, что структура этих расчетных формул одна и та же, но в (2.30) входит к—глубина погружения любой точки горизонтальной поверхности, а для наклонной плоской стенки в (2.34) входит Ац.т —глубина погружения центра тяжести смоченной алощади. Следует всегда помнить об этом различии. [c.44]

Обрабатываемый материал Расчетная формула скорости ГЧАО Q о ТЗ о Скорость резания v D % / IE t tj Глубина резания t в мм Подэча 5 в мм/об Стойкость резца Т [c.131]

Пространственные отклонения, изменяя глубину резания в процессе обработки, влияют на величину отжатий в упругой системе станок — заготовка — инструмент, но непосредственно в расчетную формулу для определения допуска не входят вместе с тем пространственные отклонения влияют на величину припусков и суммируются с погрешностью установки для припусков по диаметральным размерам по правилу квадратного корня, а для осевых размеров — арифметически. [c.414]

Экспериментально изучалась зависимость статической прочности деталей из твердой стали от концентрации напряжений у надреза, например, в работах Тума, Потака и других исследователей. Витман и Шеванднн показали связь критической температуры хрупкости с концентрацией напряжений. В связи с этим высказывалось мнение о решающем значении для хрупких разрушений максимальных напряжений растяжения. При использовании этого критерия при выводе расчетных формул для вполне хрупкого материала получается то же выражение для предельного напряженпя, которое Гриффитс получил из условия баланса энергии. Действительно, коэффициент концентрацнн напряжения для рассматривае юго материала иронорцнонален корню квадратному из длины трещины ]1ли глубины острого мелкого надреза. [c.455]

Задача о промерзании грунта является задачей о сопряжении двух температурных полей со специальным условием на границе раздела. Возможен иной приближенный метод решения этой задачи, когда рассматривают лишь одно температурное поле в промерзшей части грунта, а влияние талой зоны учитывается посредством введения теплового потока внизу фронта промерзания. Этот метод получил применение при расчете сезонного промерзания грунта. При этом оказалось, что влияние нижнего (талого) температурного поля на верхнее (промерзшее) невелико, и поэтому в расчет может быть введено приближенное значение величины теплового потока, кроме тсго, еще усредненное за весь период промерзания. В обстоятельной работе В. С. Лукьянова [39] предложена расчетная формула для определения глубины промерзания, по которой были М. Д. Головко [46] составлены номограммы. Формула достаточно проста и надежна в смысле совпадения результатов расчета с данными наблюдений. [c.431]

Волна рэлеевского типа. Изложенная выше постановка задачи о волнах в системе твердое полупространство — твердый слой и дисперсионное уравнение (1.64) имеются в целом ряде работ (см., например, [49]), однако до количественных расчетных формул дело пе было доведено. Подробный количественный анализ структуры и фазовой скорости поверхностной во.чны в ука анной системе содержится в работе 150], где рассмотрена поверхностная волна в системе плавленый кварц — тонкий слой (пленка) кристалла GdS. Гексагональная ось с кристалла перпендикулярна граничной поверхности z = О (см. рис. 1.7), вдоль которой распространяется волна. При такой геометрии гексагональный кристалл при расчете можно было заменить некоторой эквивалентной изотропной средой. Рассчитана и экспериментально измерена зависимость фазовой скорости поверхностной волны рэлеевского тина от толш,ины пленки dS. Результаты приведены иа рнс. 1.14, где кривая соответствует расчету, значки — экспериментам, выполненным в частотном диапазоне 4—К) ЛП ц со слоями dS толш,иной 5 и 11 мкм. Как видно из рисунка, тонкий (hlXji С. 0,1) твердый слой, как и жидкий (см. рис. 1.13), замедляет поверхностную рэлеевскую волну, причем у твердого слоя эффект замедления более явно выражеи." Расчеты распределения смеш,ений показали, что в данном диапазоне толщин слоя распределение смещений по глубине в поверхностной волне в полупространстве практически не отличается от распределения в чисто рэлеевской волне (при отсутствии слоя). [c.48]

В большинстве этих работ не дается полного исследования проблемы работы [22, 24, 31, 37] посвящ ны исследованию отдельных (симметричных) типов волн, в работах [16, 31, 37] глубина гофра предполагается малой (окончательные расчетные формулы получены в этих работах методом возмущений), в работах [16, 24 25, 27] не учтены потери [c.178]

Коэффициент ко учитывает неточность расчетов. При определении сил резания следует ориентироваться на самые невыгодные условия обработки — наибольшую глубину резания и наибольшую твердость обрабатываемого материала заготовки, получая при этом наибольшее значение Р (рис. 45, а). Из-за реточности расчетных формул действительная сила резания может получиться большей, чем Р га- Разброс этой силы для партии заготовок по- [c.82]

При опробованиях на сравнительно больших глубинах используются наливы в скважины. В случае сравнительно однородного строения зоны аэрации расчетные зависимости для стационарных наливов в сухую скважину впервые представил В. М. Насберг [14]. Для налива в открытую скважину (рис. 5.11,0) предложенная им расчетная формула для определения [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...