Сверление момент

Осевая сила и крутящий момент являются исходными для расчета сверла и узлов станка на прочность, а также для определения эффективной мощности. Эффективная мощность (кВт), затрачиваемая на резание при сверлении, [c.313]

При работе на сверлильных станках сначала определяют подачу, затем по выбранной подаче, диаметру сверла и в зависимости от обрабатываемого материала определяется скорость резания. По установленной подаче для данного диаметра сверла подсчитывается крутящий момент. Далее по крутящему моменту и числу оборотов (полученному по скорости резания) определяется мощность на сверле. Подсчитанный крутящий момент на сверле следует сопоставить с крутящим моментом по паспорту станка для того числа оборотов, при котором производится сверление. [c.140]

В разборных конструкциях для передачи Небольших крутящих моментов применяют нарезные штифты с цилиндрическими хвостовиками, входящими в паз (вид Э) или в сверление (вид е) на валу. Несколько сильнее крепление штифтами с коническими хвостовиками (вид ж). При центральном угле конуса а < 40 соединение самоконтрящееся. Еще сильнее соединения гладкими коническими штифтами с нарезным отверстием под съемник (вид з). [c.287]

На рис. 1.9 приведен пример следящей силы Р. Внутри пустотелого консольного стержня движется жидкость со скоростью W. На конце стержня имеется участок, повернутый на угол а, что приводит к появлению сосредоточенной силы Р, зависящей от скорости потока жидкости п сохраняющей свое направление в базисе еу (при е=1). На рис. 1.10 схематично показана технологическая операция сверления глубоких отверстий (м — угловая скорость вращения сверла). При потере статической устойчивости стержня или при малых изгибных колебаниях стержня (сверла) можно считать, что главная часть момента резания (крутящего момента Tj) является следящим крутящим моментом. На рис. 1.11 приведен пример, где реализуется следящая распределенная нагрузка q. По пространственно-криволинейному [c.24]

Полученный результат согласуется с данными о наработке лопасти в эксплуатации до замены 4-го отсека при наработке 781 ч (около 1560 полетов) и после его замены — 855 ч или около 1700 полетов. В момент замены отсека сверление лонжерона не осуществлялось. Оно было произведено при сверлении отверстий в вершине трещин в обшивках и явилось результатом проникновения сверла в тело лонжерона. Эта операция осуществлялась до замены отсека, о чем свидетельствовало наличие клея в полости отверстия от сверла. Клей плотно прилегал к телу лонжерона и повторял форму самого отверстия. [c.646]

В инструментальном блоке сверления (рис. 5) отверстия в дне цилиндрической детали имеется специальный механизм крепления. Под действием пружины губки поворачиваются на осях и плотно прилегают к внутренней поверхности детали, создавая момент трения, предотвращающий поворот детали вокруг своей оси при сверлении. Для вращения сверла движение от отдельного электродвигателя передается через одноступенчатый редуктор с постоянным передаточным числом, равным единице. Шпиндель, кроме вращения с -частотой до 1500 об/мин, получает еще и движение подачи от цилиндрического торцового кулачка, установленного неподвижно на станине роторной линии. Перемещение шпиндельного узла в исходное положение осуществляется с помощью возвратной пружины. [c.293]

При необходимости сверления глубоких отверстий применяют силовую головку с гидравлическим приводом. Особенностью сверления глубоких отверстий является опасность поломки сверла вследствие заклинивания стружки, для предотвращения которого необходимо периодически выводить сверло из отверстия. В системе управления головки с гидравлическим приводом команда на промежуточный вывод сверла дается при возрастании крутящего момента на сверле до заранее установленной величины. Контроль этой величины осуществляется с помощью реле максимального тока,включенного в цепь электродвигателя. [c.81]

Применительно к обработке высокопрочных аустенитных сталей сверление является одним из самых тяжелых технологических процессов. Винтовое сверло подобно естественно закрученному стержню, у которого возникают угловые деформации под влиянием не только крутящего момента М, но и осевой силы Р , а также продольные деформации при действии Л4 и Рд, (происходит значительное сжатие и увеличение естественной закрученности рабочей части сверла от действия осевой силы и, наоборот, раскручивание и удлинение сверла под влиянием крутящего момента). [c.340]

Уменьшение площади поперечного сечения гладкой части стержня болта достигается либо стачиванием стержня (фиг. 291, в, г), либо осевым сверлением (фиг. 291, а). Сверлёный болт сравнительно с болтом без сверления обладает при равных площадях поперечного сечения меньшей упругостью при изгибе, так как момент сопротивления кольцевого сечения гораздо больше и, как показали опыты, имеет большую концентрацию напряжений в зоне перехода стержня к головке. [c.498]

Свёрла с коническим хвостом изготовляются с конусом Морзе. Крутящий момент, возникающий в процессе сверления, должен передаваться исключительно конусом, без участия лапки. Она предназначена только для облегчения выталкивания сверла из конической. втулки шпинделя. Конический хвост [c.325]

По этим же формулам определяют напряжения в других сечениях под любым углом 9, подставляя в них соответствующие значения моментов. В частности, при 9 = 45° напряжения невелики, поэтому целесообразно именно под этим углом осуществлять в головках сверление для маслёнок. Напряжение для стали марки Ст. 5 в сечении 1 —1 допускается до 2000 кг/сж , а в сечении 2—2—до 1800 кг/сл [13]. Более точные способы расчёта см. [15]. Повышение напряжений в круглых головках от запрессовки стальной втулки, как показывают расчёты и опыт, незначительны [14], и поэтому ими можно пренебречь. Натяг для запрессовки берётся равным 0,00025 диаметра. [c.335]

Для нарезных работ обычно применяются наиболее простые головки с кинематически связанным приводом вращения шпинделей и подачи (через ходовую гайку при неподвижном винте) одно- или двухскоростным реверсируемым электродвигателем (фиг. 39). При необходимости быстрого подвода и отвода, а также для сверлильно-расточных и фрезерных работ головки снабжаются дополнительным приводом быстрого хода с реверсируемым электродвигателем, вращающим ускоренно винт (фиг. 35, 36, 40), реже гайку через дифе-ренциал или включаемую на ходу муфтой вторую передачу (фиг. 41). При этом а) гайка или винт не должны проворачиваться моментом трения, возникающим в винтовой паре при рабочей подаче, осуществляемой от главного двигателя б) путь выбега L головки после выключения мотора быстрого хода должен быть минимальным и постоянным (обычно менее 3 1 мм, а при ступенчатом сверлении — ещё менее). Для этого привод осуществляется а) через фрикционный пружинный тормоз, освобождаемый при пуске электродвигателя осевым смещением ротора или параллельно включённым электромагнитом (фиг. 35) б) через фрикционный тормоз, освобождаемый при пуске двигателя клиновым отжатием крутящим моментом (фиг. 36) [c.634]

Таким образом п = 18,5 об/мии и s - 0,6 мм об. Пример 4. Рассчитать режим резания для сверления под последующую рассверловку отверстия 0 35 в стали 45 твердостью /Уд 200 кг мм . Наибольшее допустимое усилие подачи 1200 кг. Числа оборотов и соответствующие им наибольшие допустимые крутящие моменты следующие [c.439]

Известно, что возможности и технические характеристики создаваемой лазерной установки определяются решаемой задачей и состоянием техники на данный момент времени. Наличие большого количества различных типов лазеров и имеюш,егося опыта позволяет создавать установки для решения самых различных задач в областях технологии, связи, навигации, строительства, медицины, экспериментального исследования и т. д. Как правило, создание лазерной установки происходит параллельно с разработкой конструкции лазера. Первые технологические установки типа СУ-1 и К-3 были выпущены в СССР еш,е в 1964 г. и в течение многих лет в качестве эксперимента эксплуатировались в производственных условиях, выполняя операции сверления отверстий, сварки материалов, подгонки номиналов сопротивления и др. [c.304]

P = 7,2D° S-HB°- = 7,2-10° -0,27.200° = 385 кГ. Крутящий момент при сверлении [c.267]

Величина момента резания подсчитывается по формулам при сверлении [c.326]

Формулы для расчета сил резания и крутящих моментов при сверлении сверлами из быстрорежущей стали и с пластинками из твердого сплава приведены в табл. 42—48. [c.135]

Формулы для расчета силы резания и крутящего момента при сверлении нержавеющей и жаропрочной стали сверлами из быстрорежущей стали [c.138]

Формулы для расчета силы резания и крутящего момента для сверления и рассверливания углеродистой и легированной стали и чугуна сверлами из быстрорежущей стали [c.139]

Формулы для расчета силы резания, крутящего момента и мощности для сверления и рассверливания сверлами, оснащенными твердым сплавом [c.141]

В машиностроении часто достаточно длинные и тонкие стержни наряду с продольными сжимающими силами нагружаются также и скручивающими моментами. Примерами могут служить гребные валы различных судов, борштанги глубокого сверления и подобные детали. Наличие скручивающих моментов уменьшает критическое значение продольных сил. [c.339]

Момент резания при сверлении [c.50]

Момент резания при сверлении и рассверливании — Расчетные формулы 502 Монель-металл — Механические свойства 347 [c.446]

Во избежание нестабильности размеров и появления уступов на обработанной поверхности необходимо совмещать моменты начала и окончания работы различных инструментов. Окончательную обработку наружных поверхностей тонкостенных деталей следует предусматривать после обработки отверстий, так как при сверлении, зенкеровании и развертывании отверстий наблюдается увеличение наружных размеров. С целью получения малых параметров шероховатости поверхности и стабильных размеров деталей при обработке фасонными резцами с поперечных суппортов необходимо пользоваться упором для зачистки центровочные сверла следует задерживать в конце подачи на несколько оборотов для зачистки. [c.282]

Пластинчатые сверла (рис. 144, ) — простые по конструкции инструменты для сверления в сплошном металле или рассверливания грубых отверстий. Сверла центрируют замковой частью и закрепляют винтом в оправке, через каналы в которой подают СОЖ в зону резания. Направление пластинчатого сверла по кондукторной втулке в начальный момент обработки повышает точность расположения оси отверстия. Втулку располагают на расстоянии не более 0,3i/ от торца детали. Длинные отверстия рекомендуется сверлить за два перехода без предварительной зацентровки сперва с короткой жесткой оправкой на глубину (1,5 -ь 2)<(, а затем с длинной оправкой — на всю длину. Для сверления в сплошном металле необходима достаточная жесткость и мощность станка. Например, при сверлении отверстия й(=100 мм в деталях из мягкой стали в = 18 м/мин 5(, = 0,5 мм/об осевая сила Р л 36 кН [c.310]

Режимы резания приведены для следующих видов работ, выполняемых на сверлильных станках сверление (табл. 18— 21), зенкерование (табл. 23—25), развертывание (табл. 27—29), нарезание резьбы машинными метчиками (табл. 31). В таблицах приняты обозначения /г — число оборотов сверла в минуту s , — минутная подача в мм/мин-, Р — осевая сила резания ъкГ Мкр—крутящий момент в кГл Ыэ — эффективная мощность резания в кет-, Тф — фактическая стойкость инструмента Т — нормативная стойкость инструмента 1ф — фактический припуск —нормативный припуск. [c.527]

Обрабатываемый материал Составляющая силы резания при точении Крутящий момент М и осевая сила при сверлении и рассверливании Окружная сила резания при фрезеровании Р [c.430]

Крутящий момент и осевую силу при сверлении рассчитывают по формулам [c.435]

Значения коэффициентов и показателей степени в формулах крутящего момента и осевой силы при сверлении и рассверливании [c.436]

На рис. 36 показан момент фиксации и закрепления половины корпуса палеты в приспособлении-спутнике, операция выполняется на установочном стенде. После этого деталь вместе со спутником поступает на строгальный станок 2 (см. рис. 35), где происходит одновременная обработка четырех половин палет. Следующая операция выполняется на продольно-фрезерном станке 3. Затем детали передаются на радиально-сверлильные станки 4 и 5 для сверления отверстий в торцах и обработки отверстий под пальцы 0 85 Аз или 0 110 Лз, в зависимости от типа палеты. Далее следует сборка корпуса палеты из двух взаимозаменяемых половин (стенд на схеме не показан), при этом спутники не отделяются от деталей. Корпус палеты в сборе передается на продольно-фрезерный станок 6 на последнюю операцию обработки боковых сторон. Обработанный корпус перемещается на присоединенных к нему [c.61]

Полагая сверло абсолютно жестким, выделим основные механизмы возбуждения вибраций, имеющие место при сверлении [2]. В процессе сверления изменение подачи s и скорости подачи s приводит к изменению величины момента резания М , а изменение угловой скорости вращения сверла ф — к изменению осевой составляющей усилия резания Р . Это означает, что со стороны осциллятора s на ф действуют направленные связи по координате и скорости, а со стороны осциллятора ф на s — направленная связь по скорости. [c.160]

На рис. В.21 показано сверло, которое при сверлении нагружается сосредвточенной сжимающей силой Р и сосредоточенным крутящим моментом Т. Режимы резания (сверления) должны быть [c.10]

Диаметр вала D=20 см. Правый конец вала ослаблен продольным сверлением диаметром d=l2 см. Построить эпюры крутящих моментов и углов закручивания по длине вала, если Li =5 Тм, /,2=15 Тм, а--20 см, Ь—40 см, с=80 см. Произвести поверку вала на прочность и жесткость при Ы=600 кГ1см , [ >]= =0,6° на погонный метр, модуль сдвига G=0,7-10 кГ1см . [c.64]

От главного двигателя комбайна вращение через зубчатую по-лумуфту 1 и муфту 3 передается радиально-плунжерному насосу 2 типа НШОО, который маслопроводами 4 соединен с пятипозиционным золотником 5, служащим для управления и переключения радиально-плунжерного гидромотора 6 типа ДП505. Рабочая жидкость от насоса через трубопроводы 4 и пятипозиционный золотник 5 по сверлениям 7 в корпусе механизма подачи подводится к гидромотору 6, который через планетарный редуктор 8 передает крутящий момент канатному барабану 9. [c.196]

Рабочие колеса высоконапорных гидротурбин отличаются большой жесткостью и прочностью, благодаря развитым ободу и ступице и малой высоте лопастей (см, рис. 11.13). Хрепление колеса к валу (см. рис. VI. 1, бив) осуществляется болтами и, установленными с зазором, что позволяет заменить колесо без последующей совместной обработки припасованных отверстий. Вращающий момент воспринимается установленными по посадке AI радиальными цилиндрическими шпонками 12. Сверление и развертку отверстий под эти шпонки выполняют при спаренном с валом рабочем колесе. От выпадения под действием центробежной силы шпонка удерживается штифтом 13. Гайки 8 болтов установлены снизу и после съема обтекателя могут быть отвинчены, а колесо опущено на специальных укрепленных в нем винтовых тягах в отсасывающую трубу. Гайки болтов, крепящих колесо во всех вариантах, предохраняются от самоотвинчиванря сухариками 17, установленными вплотную к грани и приваренными к поверхности детали. [c.177]

Пример 95. На полый вял с внешним диаметром D = 80 мм и внутренним диаметром d = 40 лмг, имеющий небольшого диаметра поперечное (для масла) сверление, действуют переменный крутящий момент и переменный изгибающий момент. Максимальные и минимальные значения этих моментов следующие тдх = 24 ООО кГсл, [c.371]

Колонны и гайки. Колонны диаметром до 500-800 мм изготовляют в виде сплошных стержней. Колонны ббльшего сечения часто делают пустотелыми путём сверления осевого канала диаметром 150—300 мм, что обеспечивает в известной мере обнаружение внутренних пороков исходной поковки и позволяет использовать колонны для подвода жидкости к цилиндрам. Вместе с тем пустотелые колонны при равной со сплошными площади поперечного сечения имеют больший момент сопротивления изгибу. В колоннах весьма крупных прессов (10 000—20 000 т) внутреннее отверстие диаметром 350—700 мм может быть получено ковкой на оправке. [c.459]

Расчёт усилия зажима. Для радиальносверлильных станков общего назначения (за исключением станков с поворотными вокруг горизонтальных осей рукавами и головками) усилие зажима гильзы следует рассчитывать на момент трения, противодействуюкрутящему моменту, создаваемому условной горизонтальной силой, приложенной на конце максимального радиуса сверления и составляющей 10 - 154/0 от максимального усилия подачи. Рекомендуется произвести проверку стыка колонны и гильзы на невозможность раскрытия его от усилий, действующих в станке. [c.371]

На вертикальном восьмишпиндельном станке 4М23 (фиг. 3) для сверления круглых изделий малого диаметра свёрла расположены неподвижно снизу. На обоих салазках установлены по четыре шпинделя для заготовок, поддерживаемых полыми центрами. Плита с направляющими втулками для свёрл перемещается со скоростью в 2 раза меньшей, чем салазки с заготовками. Подача салазок — от гидравлики. Автоматический цикл работы включает ускоренный подвод изделия к инструменту, рабочую подачу, ускоренный отвод салазок и выключение вращения шпинделей. Каждый шпиндель вращается через фрикционную муфту, настраиваемую на определённую величину крутящего момента. На проскальзывание муфты реагирует центробежное реле, которое при падении числа оборотов нажимает конечный выключатель, выключающий вращение изделия на соответствующих салазках. [c.603]

Заключался в том, что сверЛо, изгotoiвлeннoe из отрезка рояльной проволоки диаметром 40—50 мкм, совершало около 100 возвратно-поступательных перемещений в минуту и за то же время делало около 35 тыс. оборотов. Сверление одного камня механическим способом продолжалось от 10 до 15 мин, что делало этот процесс малопроизводительным. На смену пришла более совершенная лазерная технология, которая вот уже более 10 лет с момента первых экспериментов (1964 г.) успешно применяется для сверления отверстий в рубиновых камнях. [c.147]

Сила резания при сверлении выражается силой подачи Рх, измеряемой в кГ и направленной вдоль оси сверла, и моментом резания М , измеряемым в кГмм и действующим в плоскости, перпендикулярной к оси сверла. Величина силы подачи подсчитывается по формулам при сверлении [c.326]

Рфцг. 4-4. Вырезная головка, ния, В особенности в последний момент сверления трубного гнезда. Размеры вспомогательной планки выбирают, исходя из возможности использования имеющихся отверстий в барабане для крепления к ним планки. После прикрепления планки сверлится сквозное отверстие по центру намеченного трубного гнезда для установки в нем направляющей шпильки приспособления. Затем устанавливается направляющая шпилька, а на нее надевается оправка приспособления с выверенным положением резцов на ней. Вращение оправки при сверлении трубного гнезда производится при помощи пневматической машинки- [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...