Сплавы Коэффициент Пуассона

В среднем для металлов и сплавов коэффициент Пуассона приблизительно равен 0,3. [c.212]

Тонкостенная трехслойная сферическая оболочка находится под действием внутреннего давления q (см. рисунок). Материал А — алюминиевый сплав, толщина слоя 64 = 1 мм. Заполнитель В — пластмасса, толщина бд = 10 мм, модуль упругости Еи = = 3 ГПа, коэффициент Пуассона fis = 0.1. Средний диаметр оболочки 100 см. Определить наибольшее избыточное давление q, при котором нормальные напряжения в оболочке удовлетворяют условиям Оа < 90 МПа Ов < 5 МПа. [c.306]

В табл. 3.59—3.62 приведены временное сопротивление разрыву (Твр, предел текучести (Тт, твердость материала по Виккерсу HV, модуль Юнга Е, модуль сдвига G, объемный модуль В, коэффициент Пуассона ц, температура кристаллизации при отжиге из аморфного состояния Тк. В примечании для некоторых сплавов указаны их общепринятые названия. [c.83]

Коэффициент Пуассона является физической константой данного материала. Значения его лежат в пределах 0- -0,50 (р.=0 для пробки и р г 0,50 для парафина). Для подавляющего большинства металлов и сплавов [а=0,25- -0,35. [c.14]

Величины модуля упругости Е и коэффициента Пуассона v для различных материалов определяют экспериментально. Для стали Е = = 2,15 10 МПа, для алюминия и чугуна = 0,7 10 МПа, для бронзы = 1,2 10 МПа. Для большинства металлов и сплавов v 0,3. Между , G и V существует зависимость [c.144]

Оценим величину Так как величина коэффициента Пуассона металлов заключена в пределах 0,24-н 0,4, то 1 = 1,48-н 1,80. Сопоставление экспериментальных значений 5 и 1 позволяет заключить, что 8 меняется в довольно широких пределах (от —13,6 для никеля до+3,3 для олова). У большинства металлов за исключением никеля, висмута и некоторых сплавов 5г>0. Величины тензочувствительности проволок из некоторых, наиболее часто используемых металлов приведены в таблице 35. [c.219]

В упругой области коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) исследован для различных конструкционных материалов достаточно подробно. Для алюминиевых сплавов, низколегированных и аустенитных нержавеющих сталей колеблется в пределах 0,26 — 0,35. При деформировании за пределами упругости коэффициент поперечной деформации Ц(о-е) возрастает, приближаясь с ростом степени деформирования к предельной (исходя из условий сохранения постоянства объема материала) величине 0,5 [226]. [c.240]

В табл. 42 приведены значения коэффициента Пуассона и модуля упругости материала алюминиевый сплав 1100 — волокно борсик диаметром ПО мкм. Расчет коэффициента Пуассона производили по диаграмме напряжение—деформация. Поскольку на полученной кривой имеются две области линейная (в пределах упругой области) и нелинейная (область, где матрица пластически деформируется), в таблице даны значения коэффициента Пуассона для обеих областей. Б табл. 43 приведены типичные свойства 204 [c.204]

Исследований по изменению коэффициента Пуассона металлов и сплавов значительно меньше. [c.15]

Коэффициент Пуассона твердых сплавов находится в пределах 0,21—0,24 и мало изменяется от состава. [c.340]

Результаты исследований приведены в табл. 1, модуль упругости титанового сплава равен = 1,15 10 МПа, а коэффициент Пуассона v = 0,3. При изготовлении намотка оболочек на оправку производилась с усилием натяжения 75 кг независимо от толщины отдельного слоя. После намотки слои закреплялись продольным рядом из пяти заклепок диаметром 2 мм. Кольцевая изгиб-ная жесткость оболочек изучалась последовательно в двух состояниях — без и со связями на краях в виде сварных точек. [c.215]

Сплавы магниевые — Коэффициент Пуассона 20 [c.645]

Рессора изготовлена из титанового сплава ВТ-22. Модуль упругости материала в линейной зоне = 110000 МПа, коэффициент Пуассона v 0.3, предел текучести = 900 МПа., пластический модуль Я = 3700 МПа. [c.394]

Для сплавов с близкими значениями упругих констант (коэффициент Пуассона v и модуль упругости Е) экстремальные значения критериев [c.266]

Количественный анализ упругопластического соударения применен для исследования контактного взаимодействия дроби с преградой. Использовали стальную дробь (диаметр 0,4 мм, модуль упругости Е = 2,058 10 МПа, коэффициент Пуассона v = 0,3, предел текучести О.Г = 1,57 10 МПа, плотность р = 7,85 г/см ). В качестве преграды рассмотрено тело из сплава АВТ-1, Е = 7,2 10" МПа, v = 0,33, Оод = 3,1 х X 10 МПа, р = 2,7 г/см . Результаты численного эксперимента трех последовательных сухих соударений под углом 45° со скоростью 15 м/с в момент соприкосновения представлены на рис. 197. На рис. 198 показаны конечно-элементная триангуляция зон соударения и сечение дроби. [c.350]

Рис. 6.18. Зависимость коэффициента Пуассона ц от напряжения вдоль ударной адиабаты алюминия и его сплавов.

Ниже в таблицах приводятся модуль Юнга Е] параметры анизотропного упрочнения Еа,(3,аа и функция изотропного упрочнения Ср ( м ) для некоторых конструкционных сталей и сплавов. В том случае, когда для материала была известна только диаграмма растяжения, для получения диаграммы растяжения после предварительного сжатия использовался принцип Мазинга, и эта диаграмма получалась на основе уравнения сг — 2f /2), где а — /(е) — диаграмма растяжения. Коэффициент Пуассона для всех материалов принимался равным 0.3. [c.52]

Был решен ряд задач об изгибе бруса как для случая плоской деформации, так и плоского напряженного состояния. Расчеты проведены для отношений глубины надреза к ширине бруса, равных 0,3 и 0,5, углов надреза 3 и 10° и значений показателя деформационного упрочнения 0,05 и 0,10. Кроме того, были выполнены расчеты, основанные на действительной диаграмме деформирования алюминиевого сплава 5083 0. Во всех случаях коэффициент Пуассона был равен 0,33. [c.90]

Значения коэффициента Пуассона для различных материалов лежат в пределах от О до 0,5. Минимальное значение коэффициент Пуассона имеет для пробки — fi = 0 максимальное — для каучука — 1, ж 0,5. Для подавляющего большинства металлов и сплавов значение коэффициента Пуассона колеблется в сравнительно узких пределах от 0,23 до 0,35 (в среднем примерно 0,3). [c.39]

Как известно, величина коэффициента Пуассона лежит в пределах О < [Л < 0,5 (см. стр. 39), следовательно, величина модуля сдвига составляет 0,33 0,5 от величины модуля продольной упругости. Для многих металлов и сплавов, в частности для стали, О ж [c.125]

Рис. 1.22. Кривая напряжение— деформация при растяжении и сжатии и коэффициент Пуассона V для алюминиевого сплава 248-Т4 (нагруженного в направлении прокатки) (по Джерарду и

Модуль сдвига G алюминиевых сплавов, определяемый при испытании на кручение, находится в пределах 2700—2900 кПмм . Причем чем выше модуль упругости сплава, тем выше и модуль сдвига. Для большинства алюминиевых сплавов коэффициент Пуассона составляет 0,31—0,33 (см. табл. 185). [c.416]

Модуль нормальной упругости титановых сплавов 115000 кгс/мм-, коэффициент Пуассона 0,3 плотность 4,5 0,1 г/см удельное электросопротивление 1,0—1,6 Om-mmVm коэффициент линейного расширения 8,0-10- — 8,6-10 мм/(мм-град) теплопроводность 0,02 кал/(см-с-град). [c.517]

Размерность самоподобия или фрактальная размерность диссипативных структур в зоне предразрушения зависит от упругих констант Е (модуль Юнга) и V (коэффициент Пуассона), которые можно подставить в формулу для инвариантного комплекса механических свойств р- (4.15). Для сплавов с сопз и г сопз значения зависят только от этого комплекса. [c.133]

Рассмотрим в качестве примера подкрепление кольцом сферического купола с углом полураствора 0 = 60°, имеющего радиус сферы Ro — 10 м, толщину h = I см и вы-полпешюго из алюминиевого сплава, для которого примем = 7 10 MH/м Распорное кольцо предполагаем изготовленным из стали с модулем упругости = 2 10 МН/мд Коэффициент Пуассона примем равным р, = 0,3. Для площади кольца из формулы (9.55) получим величину = = 271 см . Таким образом, для обеспечения безмомептно-сти напряженного состояния сферической оболочки требуется иметь распорное кольцо очень большого сечения, что невыгодно. Сечение кольца можно было бы уменьшить. [c.253]

Формирование усталостных бороздок начинается с шага около 10 м. Исследованиями образцов из сплава АК6 при двухосном нагружении выявлено (см. раздел 6), что для указанной величины шага эквивалентный КИН составляет около И МПа м / . Близкое значение может быть получено из единой кинетической кривой для указанного шага бороздок. Следует только учесть стеснение пластической деформации для полуэллиптп-ческих, по форме фронта, трещин — 1/8 (вместо 1 /6 для сквозной трещины). Для предела текучести сплава 290 МПа, модуля упругости 7-10 МПа и коэффициента Пуассона 0,3 имеем [c.759]

Рис. 1. Кривая напряжение — деформация в опыте на чистое растяжение материала матрицы напряжения вфунт/дюйм , деформации в % (по Адамсу [2]). Кривая а соответствует алюминиевому сплаву 2024, отожженному в течение 2 ч при 482 °С начальный модуль упругости равен 8,1-10 фунт/дюйм , коэффициент Пуассона равен 0,32. Кривая б соответствует эпоксидной смоле 828/1031 с начальным модулем упругости 0,52 10 фунт/дюйм и коэффициентом Пуассона 0,35.

МОДУЛЬ НОРМАЛЬНОЙ УПРУГОСТИ и КОЭФФИЦИЕНТ ПУАССОНА КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА АЛЮМИНИЕВЫЙ СПЛАВ IIOO — [c.205]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Задачу будем решать с учетом пластичности материала шарошки. Диаграмма а - Е этого материала задана в форме таблицы программы Ex el (первый столбец - о, второй столбец - s) и показана на рис. 10.2. Модуль упругости материала шарошки в линейной зоне = 210000 МПа, коэффициент Пуассона v = 0.3, предел текучести = 750 МПа. Зубки изготовлены из твердого сплава с высоким модулем упругости. Материал этого сплава будем считать линейным, с модулем упругости Е. = 350000 МПа и коэффициентом Пуассона v = 0.3. [c.385]

V инвариантного комплекса механических свойств р . Экспериментальные данные подтверждают, что для сплавов с = onst и v = onst значения зависят только от этого комплекса. Зависимость (220) с учетом максимального значения эффективного коэффициента Пуассона была ограничена нами фрактальной размерностью = 2,95, поэтому она дискретно смещалась на новый уровень — 1 при > 2,95. Этому смещению отвечает выражение (220), представленное в виде [c.175]

Зависимости упругой Сь и объемной Св. скоростей звука от напряжения 0[ на фронте ударной волны имеют плавную форму. Вычисленная по зависимостям Сь(о1) и Св(о1) (рис. 6.19) функция м.(0[) вдоль ударной адиабаты нанесена на рис 6.18. Функция р(а1) принята единой для А1 и его сплавов. Значительное количество экспериментальных точек позволяет проследить зависимость коэффициента Пуассона от напряжения 0[ на ударной волне вплоть до начала плавления. В области напряжений до О = 110—120 ГПа ц(о1) оказывается елабовозрастающей функцией Оь Выше этой области значений о коэффициент Пуассона быстро растет, достигая своего естественного значения р = 0.5 в состоянии полного плавления. [c.210]

Одна из моделей, предложенных для описания роста трещины в условиях коррозии под напряжением, предполагает, что рост трещины происходит путем образования внутренних шеек между включениями, распределенными равномерно в материале перед вершиной стартовой трещины [31 ]. Полагают, что скорость уменьшения площади сечения между включениями зависит от коэффициента Пуассона при растягивающих пластических деформациях перед вершиной трещины и процессов растворения. Продвижение трещины происходит при наступлении нестабильности в утоняющейся перемычке, как и при одноосном растяжении. Принятые в теории допущения не позволяют количественно описать скорость распространения коррозионной трещины, но в общем дают правильное физическое представление явления для ряда сплавов. Даже при разрушении в условиях интеркристаллитной коррозии под напряжением (см. рис. 141) обнаруживаются мелкие лунки, вокруг частиц MgZna, расположенных на границах зерен, если последние находятся далеко одна от другой. В этом случае слабая зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений может быть объяснена [30 далеким расположением частиц, так что время жизни образца определяется медленным растворением больших областей, свободных от выделений на границах зерен, а напряжения приобретают роль только тогда, когда вершина растущей трещины приближается к далекой частице. Если легкорастворимые анодные частицы расположены близко одна от другой, то напряжение играет важную роль в разрыве перемычек между частицами, определяя тем самым зависимость скорости роста трещины от [c.249]

Чувствительность к надрезу при растяжении у Т. с. д. с. п. не проявляется ирн достаточно высоких коэфф. концентра-цип напряжений (а/,=4,5—6,5). Изменение динамич. и статич. модулей упругости показано на рис. Коэффициент Пуассона для Т, с, д. с. и. составляет О,.32—0,34. Изменение предела прочности сплавов при секундных выдержках под нагрузкой приведено в табл. 4. Физические с в-в а Т. с. д. с. п. Уд. в. 4,46 (ВТЗ) 4,43 (ВТ6) 4,60 (ВТ4) 4,45 (ВТ6С) 4,46 (ОТ4-2). X для [c.334]

Экспериментальные результаты. В опытах тяжелый ударник (стержень) падал на образцы из хрупкого материала (серый гранит, кварцит и оптическое стекло в блоках). Приведем значения модуля Юнга и коэффициента Пуассона для этих материалов, а также для материала жесткого наконечника (шарико-подшданиковая сталь или специальный твердый сплав) [c.487]

Томлинсон сравнивал опытные значения модулей и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона для отожженных и холоднотянутых образцов железа, стали для фортепьянных струн, платины, мельхиора, меди, сплава платины и серебра, латуни, цинка, серебра, алюминия и свинца. Был обнаружен большой разброс вычисленных таким образом значений коэффициента Пуассона для некоторых из отожженных образцов, например для мельхиора, а особенно для холоднотянутых металлов, для которых вычисленные значения принимали как совсем малые значения, так я намного превосходящие 1/2. Девять из полученных Томлинсоном значений коэффициента Пуассона были вычислены для металлов в отожженном состоянии. Томлинсон, так же как до него Вертгейм, усреднил эти значения однако вместо 1/3 он получил для рассмотренных металлов среднее значение коэффициента Пуассона, равное 0,2515, число, хорошо согласующееся со значением, приписывавшимся Пуассоном всем твердым телам (Tomlinson [1883, 1], стр. 29). [c.356]

В 1894 г. Адальберт Михель Бок (Воск [1894,1]) предположил, что коэффициент Пуассона при малых деформациях должен возрастать с ростом температуры, достигая значения 1/2 в точке плав-ления. Клеменс Шефер (S haefer [1902,1]) в 1902 г. приписывал это предположение как Боку, так и Джорджу Габриэлю Стоксу при этом он не ссылался на какие-либо работы Стокса ). Бок считал, что экспериментальное доказательство этого факта во многом прольет свет на атомно-молекулярное строение твердых тел. Сожалея о том что он не был в состоянии определить коэффициент Пуассона во веж диапазоне от низкой температуры кипящего водорода до точки плавления, он ограничил свои эксперименты определением того, югyт ли быть установлены какие-либо зависимости в области температур от О до 150°С. Шефер, также придерживавшийся, как мЫ увидим, этой гипотезы точки плавления , определил коэффициент Пуассона при комнатной температуре для материалов с предельно низкими температурами плавления, таких, как селен, сплавы By- [c.368]

Для получения брусьев с зеркальными поверхностями металл заливался между плоскими стеклянными пластинами и затем охлаждался. Шефер отметил, что для выбора всего лишь нескольких образцов, которые могли быть использованы в эксперименте Корню, понадобилось большое количество образцов, изготовленных укаг занным способом. Для получения постоянного изгибающего момента по длине балки использовались обычные нагрузочные устройства на концах и простые опоры, ограничивающие участок с чистым изгибом. Стеклянный интерферометр был помещен посередине длины бруса в плоскости, параллельной касательной плоскости к брусу в этой точке. Вертикальный луч монохроматического света создавал интерференционную картину вследствие антикластической кривизны горизонтальной поверхности балки, изогнутой нагрузкой. Вдохновленный предположением Бока, Шефер в свою очередь предположил, что эти твердые тела, для которых тампература плавления была очень близка к комнатной температуре, должны иметь коэффициент Пуассона, приближающийся к 1/2. Для селена, температура плавления которого 217°С, он получил значение v = =0,447 для сплава Вуда с температурой плавления 65°С — значение [c.372]

Ровно столетие прошло между пионерными исследованиями упругих свойств твердых тел, проведенных Вертгеймом в 40-х гг. XIX века, и кульминационными итоговыми работами Вернера Кестера 40-х гг. XX века. Кестер, который полагался главным образом на точные эксперименты по из-гибной вибрации, располагал преимуществом знания уточненной теории при установлении в своих исследованиях основных мод колебаний, для оценки значения почти пренебрежимого вклада инерции поворота сечений. Он определил значения Е для более чем тридцати элементов, сравнив их со значениями модулей одиннадцати соответствующих элементов, найденными Вертгеймом, а также значения модулей 59 двойных сплавов, сравнив их с соответствующими данными Вертгейма для 64 сплавов. Интересное различие по сравнению с результатами Вертгейма, особенно по отношению к сплавам, заключается в существенном увеличении объема побочной информации, относящейся к кристаллическим структурам и фазовым явлениям, которая позволила Кестеру классифицировать и привести в соответствие все его результаты, полученные на основе более точно изготовленных образцов и более точно определенных частот вибрации. В своих первых экспериментальных исследованиях зависимости модулей упругости от температуры Вертгейм ограничился квазистатическими испытаниями в интервале температур между —15 и 100°С, а также всего несколькими элементами динамические исследования Кестера охватывали большее множество твердых тел и диапазон температур от —185 до 1000°С. Оба рассматривали наличие корреляции между континуальными и атомистическими параметрами или отсутствие таковой, оба осредняли значения коэффициента Пуассона твердых тел, и где это было уместно, влияние магнитных эффектов [c.492]

Ниже в таблицах для некоторых конструкционных сталей и сплавов приводятся модуль Юнга Е] коэффициент Пуассона и коэффициент температурного расширения ат параметры анизотропного упрочнения Еа, Р, <Уа, функция изотропного упрочнения Ср и энергия разрушения Wo при различных уровнях температуры Т. Коэффициент Пуассона для всех уровней температуры и для всех материалов кроме стали 12X18 Н9 принимался равным 0.3. [c.77]

Поскольку в условиях подобия микромеханизма разрушения для сплавов на одной и той же основе / pR = onst, а g является функциегй коэффициента Пуассона [см. соотношение (86)], можно заключить, что для сплавов на одной и той же основе существует единая связь между коэффициентом масштаба и р -параметром. Данные рис. 16 подтвер)ждают это. [c.51]

Сплав 4207 в исходном состоянии и после отжига при 600— rV 700° с выдержкой 30—60 мин имеет структуру твердого рас- твора (а-фаза) с прослойками из глобулярных частиц интер-металлида TigNi [11]. Исследования сплава 4207 показали, что при температурах 20—300 °С его модуль упругости составляет 99-106 кПа. Коэффициент Пуассона сплава 4207 д, = 0,3, как и титана ВТ 1-0 [11]. [c.17]

Они обнаружили, что модули Е ц О для этих сталей (за исключением двух аустенитных нержавеющих сталей) убывают приблизительно линейно с ростом температуры в интервале, который охватывался их опытами, но при высоких температурах они заметили, что " и С начинают убывать с температурой быстрее, чем линейно. Из их опытов можно, таким образом, заключить, что в имевшем место диапазоне температур в первом приближении коэффициент Пуассона остается практически постоянным (в противоположность данным опытов Эверетта и Микловитца, представленным на рис. 1.19). Отклонение от линейности, наблюдаемое у ферритного сплава, они также приписывают изменению магнитных свойств при увеличении температуры. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...