Пластичность материала — Учет

С УЧЕТОМ ПЛАСТИЧНОСТИ МАТЕРИАЛА [c.325]

Предельные числа циклов на стадии образования трещин определяются на основе деформационно-кинетических критериев малоциклового и длительного циклического разрушения (уравнение (1.2.8)) линейным суммированием квазистатических и усталостных повреждений с учетом изменения циклических и односторонне накопленных деформаций по числу циклов и времени, а также изменения во времени располагаемой пластичности материала. [c.44]

Возможность применения деформационно-кинетических критериев малоцикловой и длительной циклической прочности в условиях неизотермического нагружения должна быть экспериментально обоснована с учетом особенностей, сопровождающих процесс циклического нагружения при переменных температурах. Эти особенности прежде всего связаны с характером изменения во времени и с числом циклов нагружения располагаемой пластичности материала, а также односторонне накопленных и циклических необратимых деформаций. [c.44]

Для корректной оценки накопления усталостных и длительных статических повреждений при термоусталостном нагружении требуется получение системы базовых данных путем проведения соответствующих экспериментов с учетом специфики переменных температур [91]. Такими базовыми экспериментами являются испытания с целью определения располагаемой пластичности материала и получения кривых усталости в условиях термоусталостного цикла нагружения и нагрева соответствующей частоты. [c.49]

Несмотря на то, что в настоящее время имеется большое количество сведений о характеристиках циклического деформирования и разрушения конструкционных сталей и сплавов, необходимо было исследовать материал сильфонных компенсаторов с учетом специфики работы в условиях службы. Характеристики статической прочности и пластичности материала конструкции следующие Спц =30,8 кгс/мм , сго 2 =32,2 кгс/мм , Ов =78,0 кгс/мм , ф = 70%. [c.181]

При этом уравнение (1) описывает условие достижения предельного состояния в зоне разрушения на основе линейного суммирования компонент повреждений. В уравнениях (2) и (3) усталостное повреждение за цикл связывается с величиной полной или необратимой деформации (равной ширине петли гистерезиса), а квазистатическое — определяется односторонне накопленной деформацией, при этом суммирование повреждений производится с учетом изменения по циклам и во времени циклических и односторонне накопленных деформаций, а также исчерпания располагаемой пластичности материала. [c.41]

Пластическая деформация у вершины трещины. Линейную теорию упругости применяют также и к материалу в сечении нетто с учетом поправки на пластическую деформацию у вершины трещины [12]. Полагают, что пластичный материал у вершины трещины не несет возрастающей внешней нагрузки. Тогда можно предположить, что трещина как бы несколько увеличивается. Вводят поправку на длину Гу, равную радиусу зоны пластической деформации [c.15]

Другим важным методическим моментом является правильный выбор значений длительной пластичности. При этом в связи с выраженной зависимостью величины предельного повреждения по уравнению (6) от изменения во времени располагаемой пластичности материала необходимо использовать соответствующие корректно полученные данные о пластичности. Представляется, что оптимальным является привлечение результатов экспериментов, выполненных на материале одной плавки с сохранением основных методических подходов (тип испытания, образец, способ нагрева, методика измерения нагрузок и температур, точность аппаратуры) [16]. Для характеристики роли изменения располагаемой пластичности в формировании величин предельного повреждения на рис. 10 приведены данные расчета повреждений по уравнению (6) без учета зависимости = f (t). Там же приведены данные, полученные по формуле (5) при подсчете накопленного длительного статического повреждения в обычной временной форме [c.49]

Для идеально пластичного материала с физическим пределом текучести (до начала упрочнения) в качестве критерия пластичности можно воспользоваться критериями Мизеса или Треска. При учете пластического упрочнения задача о пластическом поведении материала становится гораздо более сложной и пока находится в стадии изучения. [c.169]

Расчет вращающегося неравномерно нагретого диска переменной толщины с учетом пластичности материала см. [12], [c.282]

Напряжения изгиба от массы вала и дисков — знакопеременные. Учитывая имеющиеся на валу концентраторы, возможные остаточные напряжения и другие факторы, указанные напряжения не должны превышать 180 кгс/см . Зная предел усталости (с учетом масштабного фактора), пластичность материала и фактические коэффициенты концентрации, можно точно рассчитать турбинный вал на усталость. Однако вследствие того, что знакопеременные напряжения изгиба, как правило, очень малы, этот расчет выполнять не обязательно. [c.272]

Процесс решения расходится при = 0.639063 3400000 = 2172814 Н. Таким образом, критическая сила потери устойчивости с учетом пластичности материала лежит в диапазоне 2167500 < < 21772800 Н. При этом перемещение торца панели по оси Z составляет 4.072 < < 4.088 мм. [c.434]

Для балок из пластичного материала, одинаково хорошо сопротивляющегося растяжению и сжатию, выгодно применять симметричные относительно нейтральной оси сечения. В этом случае условие прочности (7.43) с учетом формулы (7.22) записывается в виде [c.150]

Пластичность материала зависит от вида напряженного состояния. При оценке малоцикловой прочности в соответствии с деформационно-кинетической трактовкой накопления малоцикловых повреждений при сложном напряженном состоянии [46] располагаемую пластичность (2.48) следует определять с учетом вида напряженного состояния. При этом в качестве параметра жесткости напряженного состояния можно принять отношение [c.123]

Для оценки неизотермической малоцикловой прочности при различных сочетаниях режимов нагрева и нагружения необходимы информация о кинетике параметров процесса циклического упруго-пластического деформирования в опасной зоне конструктивного элемента, об изменении полной (или необратимой) деформации, о накопленной деформации с числом циклов нагружения, а также кривая малоцикловой усталости, соответствующая режиму нагру-л ения и нагрева. Кривые малоцикловой усталости следует получать при длительном изотермическом и неизотермическом малоцикловом жестком нагружении с учетом температур (рис. 3.1, а), частоты (времени) деформирования (рис. 3.1, б), а также цикличности температуры (рис. 3.2). В случае режимов, обладающих максимальным повреждающим эффектом, кривые I, II (рис. 3.2) жесткого режима деформирования смещаются в область меньшего числа циклов до разрушения (появления трещины). Кроме того, требуется информация о располагаемой пластичности материала при монотонном растяжении (рис. 3.3, режимы а, б) с учетом скорости [c.125]

В некоторых случаях коэффициент концентрации напряжений определяют с учетом пластических деформаций в зоне краевого эффекта. Такое решение дает более полное представление о распределении напряжений в реальном днище по сравнению с решением в упругой области, но оно все же не устраняет основного недостатка самого подхода к расчету днищ по допускаемым напряжениям невозможность правильно оценить работоспособность днища из пластичного материала. [c.376]

Для проверки теоретических представлений о разрушении дисков проведены исследования, обобщенные в работах [55, 58, 87], с целью выяснения влияния пластичности материала и концентрации напряжений на несущую способность дисков. Для пластичных материалов влияние концентрации напряжений при однократном приложении нагрузки на предельную нагрузку (обороты) невелико. Учет реальных геометрических параметров и напряженного состояния в расчете упругопластического поведения материала при нагружении вплоть до разрушения обеспечивает получение результатов, достаточно близких к экспериментальным. Для хрупких и неоднородных материалов влияние концентрации напряжений даже при однократном на- [c.132]

Величина запаса прочности при учете всех, в том числе и динамических, нагрузок не должна быть ниже величин, указанных в гл. 3 (в зависимости от степени пластичности материала). [c.324]

Пластичность материала — Учет 158 [c.455]

Давая общую характеристику критериев разрушения, отметим, что если в качестве критериальной величины взять локальный параметр у вершины трещины (упругое раскрытие на малом расстоянии от вершины трещины, радиус кривизны или деформацию у вершины трещины, угол раскрытия и т. п.), то все они дадут один и тот же конечный результат. Подобные критерии составляют предмет линейной механики разрушения. Линейная механика разрушения относится к задачам о трещинах, поставленным в рамках линейной теории упругости, и оперирует, как правило, коэффициентами интенсивности напряжений. Нелинейная механика разрушения привлекает в анализ свойства пластичности материала. Это вытекает из необходимости учета пластического течения в окрестности вершины трещины. Критерии нелинейной механики разрушения отличаются большим разнообразием в связи с различием моделей предельного состояния. Критерии, построенные на этой основе, отвечают критериальным величинам, необратимо накапливающимся в ближней и дальней окрестности трещины. В сравнении с критериями линейной механики раз- [c.53]

Данное выражение ничем не отличается от расчетного равенства для стержня постоянного сечения, в которого напряжения равномерно распределены с самого начала нагружения. Эго и означает, что в стержнях из пластичного материала, обладающего площадкой текучести, местные напряжения выравниваются при подходе к предельному состоянию и поэтому не подлежат учету. [c.232]

Концентрацией напряжений называется местное увеличение напряжений (пик напряжений), вызванное резким изменением очертаний детали. Коэффициентом концентрации напряжений называется отношение наибольшего напряжения в зоне концентрации (пика напряжений) к номинальному напряжению, вычисленному для данного сечения по формулам сопротивления материалов без учета концентрации (см. стр. 126 и далее). Теоретический коэффициент концентрации напряжений а определяется методами теории, упругости без учета пластичности материала. Влияние концентрации напряжений на усталостную прочность деталей из реальных материалов меньше, чем это следует из значений коэффициента а, и характеризуется эффективными коэффициентами концентрации напряжений. [c.229]

Расчет валов и осей на статическую прочность производится по наибольшей кратковременной нагрузке, повторяемость которой настолько мала, что не может вызвать усталостного разрушения. Расчетное значение этой нагрузки определяется с учетом динамических и ударных нагрузок. Для большинства практических случаев (пластичный материал) условием прочности является условие недопущения пластических деформаций и за опасное напряжение принимается предел текучести материала вала. [c.385]

Задача о пластическом кручении стержня переменного сечения в предположении идеальной пластичности материала рассматривалась иным методом В. В. Соколовским (Теория пластичности, М.—Л., 1950). Та же задача с учетом упрочнения материала исследовалась в статье Качанов Л.М. Пластическое кручение круглых стержней переменного диаметра, Прикл. матем. и мех., 1, № 4 (1948).—Прим. ред. [c.575]

Условие пластичности (3.29) для упрочняющегося материала с учетом (1.39) перепишется так [c.97]

Значение 1 ]1 зависит от точности учета нагрузок и принятых методов расчета. Принимается [я]1= 1,0-г-1,5. Коэффициент [п], учитывает степень пластичности материала. Зависит от отношения а /ав и принимается для сталей в пределах [п]2= 1,2-ь1,5. Коэффициент [а)з учитывает ответственности конструкции и вводится для повышения надежности дорогостоящих машин и машин, авария которых может вызвать тяжелые последствия. Принимается [п )з = = 1,0 1,5. [c.285]

Сравнивая это выражение с выражением (XIII.1), видим, что при учете пластичности материала предельная нагрузка получилась больше, чем опасная нагрузка при расчете по упругому состоянию. [c.326]

Сравнивая формулы (XIII.7) и (XIII.4), видим, что предельный крутящий момент при учете пластичности материала больше опасного момента при учете только упругих деформаций. Это отношение равно [c.328]

Однако, как показано в ряде исследований [40, 76] и др.) термоциклическое нагружение часто сопровождается формоизменением детали (образца), что свидетельствует об одностороннем накоплении деформаций и исчерпании ресурса пластичности материала за счет не только циклической деформации Ае, но и статической составляющей деформации (Аенак)ь. Рассмотрим пример расчета долговечности с учетом этого обстоятельства. [c.186]

При выборе материала и расчетах элементов конструкции для работы в условиях высоких температур пользуются рядом характеристик, определяемых в результате специальных испытаний на ползучесть, длительную прочность, релаксацию (для крепежа), чувствительность к надрезу, термическую стойкость, окалиностой-кость или жаростойкость в соответствующих газовых средах, с учетом изменения пластичности материала в процессе длительных испытаний. [c.116]

Задачу будем решать с учетом пластичности материала шарошки. Диаграмма а - Е этого материала задана в форме таблицы программы Ex el (первый столбец - о, второй столбец - s) и показана на рис. 10.2. Модуль упругости материала шарошки в линейной зоне = 210000 МПа, коэффициент Пуассона v = 0.3, предел текучести = 750 МПа. Зубки изготовлены из твердого сплава с высоким модулем упругости. Материал этого сплава будем считать линейным, с модулем упругости Е. = 350000 МПа и коэффициентом Пуассона v = 0.3. [c.385]

Одзи с сотруд. [45, 53, 54] сравнили результаты испытаний на растяжение плоских образцов с надрезом в центре, плоских образцов с двусторонним надрезом, компактных образцов для испытаний на растяжение, а также плоских образцов с односторонним надрезом для испытаний на изгиб, предполагая идеальную пластичность материала. При использовании (Onet p с учетом напряжений изгиба получили несколько лучшие результаты, чем при использовании коэффициента /(. Однако во всех случаях не получили достаточно хорошего соответствия с теорией. [c.169]

Отметик, что графики рис. 7.21—7.24 носят приближенный характер. Желательно их дальнейшее уточнение. В теории необходимо получить более аккуратные решения с полным учетом граничных условий, учетом неправильностей произвол Ьной формы, учетом пластичности материала и неоднородности и исходного состояния. В эксперименте необходимы широкие исследования при относительно постоянных условиях с привлечением статистической теории, чтобы учесть влияние большинства параметров. При этом, вероятно, следует дифференцировать эксперименты по целевой направленности. Для проверки теории необходимо исключать большинство влияющих факторов текучесть краев оболочек, общую пластическую деформа- [c.136]

Если напряжённое состояние представлять точкой в пространстве компонентов s,- -девиатора напряжений, то (1.160) в таком пространстве будет задавать фиксированную поверхность текучести как совокупность всех возможных напряженных состояний, при которых происходит приращение пластической деформации (кроме случаев, когда d Sa идеально пластичного материала неприменимо (1.158), так как Ф (q) = О, а (1.156) при Сти = о.р не дает однозначной связи между dej p и s j. Эта связь должна быть установлена с учетом совместности деформаций при решении конкретной задачи. [c.48]

Исследовано сопротивление малоцикловому деформированию и разрушению стали Х18Н10Т в условиях интенсивного деформационного старения в зависимости от формы цикла, и показана возможность учета изменения пластичности материала в уравнении суммирования повреждений через изменение циклического предела упругости. [c.142]

Расчет статически кеопределимык систем, работающих нг растяжение — сжатие, с учетом пластичности материала [c.286]

Смотреть страницы где упоминается термин Пластичность материала — Учет : [c.37] [c.121] [c.266] [c.427] [c.108] [c.220] [c.130] [c.54]

Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность (1977) -- [ c.158 ]

ПОИСК

Материал пластичный

Основные понятия теории пластичности уплотняемых тел (Пластические и вязкие деформации. Ассоциированный закон течения. Учет упрочнения. Условия устойчивости материала)

Расчет статически неопределимых систем, работающих на растяжение — сжатие, с учетом пластичности материала

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...