Ферритный сплав

Заменять аустенитные сплавы на ферритные (например, марки 430 или низкоуглеродистую сталь с Сг и Мо — см. разд. 18,2). Однако ферритные сплавы могут подвергаться водородному охрупчиванию и вспучиванию в некоторых средах при контакте G более электроотрицательными металлами. [c.324]

Присадка к ферритным сплавам элементов, повышающим температуру рекристаллизации, приводит к увеличению жаропрочности. К таким элементам относятся молибден и вольфрам (см. п.2.8, табл. 16). [c.50]

ПОДАВЛЕНИЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО МЕЖЗЕРЕННОГО ОХРУПЧИВАНИЯ В ФЕРРИТНЫХ СПЛАВАХ СИСТЕМЫ Fe—Мп [c.260]

Установки имеют двухступенчатые турбины с активным облопачиванием. Диски турбины сделаны из отдельных поковок модифицированного ферритного сплава железа и 12% хрома. В первых установках диски между собой и с валом крепились болтами на фланцах (рис. 4-15). Впоследствии для уменьшения толщины дисков [c.137]

Наилучшей химической стойкостью в атмосфере сероводорода обладают ферритные сплавы, содержащие 25—30% Сг без никеля, но с добавкой 3—5% алюминия или кремния [11]. [c.14]

Стали поступают в виде проволоки и ленты. Стали малопластичны, поэтому нагреватели, особенно крупные, следует изготовлять при подогреве до температуры 200—350° С. После первого нагрева до рабочей температуры вследствие роста зерна нагреватели становятся хрупкими. Сопротивление ползучести ферритных сплавов невелико, поэтому нагреватели при высоких температурах (1150— 1200° С) нередко провисают под собственным весом. [c.325]

II группы с железом при всех температурах состоят только из феррита. Такие сплавы носят название фер-ритных. Термическая обработка ферритных сплавов также невозможна, так как и у них отсутствуют превращения а и у [c.263]

Лейт и Томсон [34] провели интересные лабораторные исследования, позволяющие определить влияние коррозии на кавитационное разрущение. Они подтвердили, что ферритные сплавы отличаются плохой сопротивляемостью. При этом было показано, что в водопроводной воде кавитация протекает значительно быстрее, чем в дистиллированной, в то время как в морской воде наблюдается наибольшее разрушение. Это полностью соответствует порядку расположения вод по их коррозионной агрессивности. Интересно влияние температуры при повышении до 49° С разрушение чугунной футеровки цилиндра увеличивается, а затем (при дальнейшем нагреве) уменьшается. Снижение давления сопровождается быстрым увеличением кавитации. Так, при снижении давления от 0,7 до 0,35 ат кавитационное разрушение увеличилось почти вдвое. Авторы указывают, что для того, чтобы свести к минимуму кавитационное разрушение, во всех двигателях выпускной клапан давления поддерживает давление 1,4 ат. В условиях эксплуатации самые сильные кавитационные разрушения дизелей наблюдались в Скалистых горах. [c.143]

При обычном содержании хрома от 17 до 20% здесь принята его активность асг = 0,3, полученная для ферритного сплава железа с хромом [95], причем влияние никеля, содержащегося в аустенитных сталях, не учитывалось (рис. 20). [c.57]

Как было указано выше, при наличии в сплаве железа большой концентрации элемента, который сужает -область, превращение - а отсутствует (ферритные сплавы). Следовательно, класс ферритных сталей получается при высоком содержании элемента, сужающего -область, и малом содержании углерода (последний расширяет 7-область). [c.257]

Лавеса 65 Феррит 112 Ферритный сплав 246 Ферромагнетизм 369 Ферромагнитные свойства 37 Флокены 289 Флуктуация 59 [c.459]

У — алюминиевые сплавы 2 — титановые сплавы 5 — ферритные сплавы с 1,25% Сг и 0,5% Мо 4 — аустенит ные Стали 5 — аустенитные стали с карбидным упрочнением 6 — аустенитные стали с интерметаллидным упрочнением 7 — деформированные никелевые жаропроч ные сплавы 8 литые никелевые жаропрочные сплавЛ 9 — молибденовые сплавы [c.201]

Таким образом, необходимо учитывать совместное влияние химического и фазового составов на пластичность и сопротивление деформации. Например, для сплавов системы Fe—Сг при 900 °С кривые зависимости прочности от химического и фазового состава характеризуются наличием двух максимумов первый из них (- 10% Сг) отвечает максимальному легированию аус-тенита хромом (рис. 268), а второй — стехиометрическо-му составу 0-фазы (45% Сг) в железохромистых сплавах. Двухфазный аустенито-ферритный сплав (12,5% Сг) по прочностным свойствам занимает промежуточное [c.498]

На начальном участке всех кривых происходит интенсивное деформационное упрочнение, растет плотность дислокаций и в металле происходит формирование ячеистой субструктуры горячего наклепа. Наиболее сильное деформационное упрочнение характерно для аустенитных сплавов, сплавов меди, никеля, титана, сплавов на основе благородных металлов. Слабым деформацион ным упрочнением характеризуются алюминий и его сплавы, ферритные сплавы, а-железо. [c.10]

В результате проведенного исследования открыта группа ферритных сплавов в системе Fe—Ni—Ti с необычным сочетанием прочности и пластичности при низких температурах. Результаты этих исследований подробно описаны в работе [1]. В настоящей статье приведены некоторые результаты, полученные на сплаве Fe—12 Ni—0,25Ti, в сравнении со свойствами двух сталей, наиболее широко используемых при низких температурах нержавеющей стали марки 304 и никелевой стали Fe—9 Ni—1 Mn—0,1 С. [c.346]

На рис. 1 показано изменение максимальной магнитной проницаемости в зависимости от температуры испытания. В то время как у ферритных сплавов Si—Fe и Со—Fe не наблюдается значительного влияния температуры, у аус-тенитных сплавов Ni—Fe, наоборот, отмечается выраженная температурная зависимость максимальной магнитной проницаемости. Поведение железа связано с хорошо известным эффектом диффузии (магнитное последействие), вы- [c.355]

По-видимому, величина изменения ферромагнитных свойств связана с разницей между температурой испытания и точкой Кюри или температурой магнитного превращения материала. Так, в аустенитных сплавах с относительно низкой точкой Кюри наблюдаются более резкие изменения, чем у ферритных сплавов, имеющих более высокую точку Кюри. В технически чистом железе уменьшение проницаемости частично связано с временем запаздывания индукции (магнитное последействие). Фактически никаких изменений не наблюдается в сплаве 2 Vanadium—Permendur, имеющем самую высокую точку Кюри из всех исследованных сплавов. Температурные изменения магнитных свойств обратимы. [c.357]

Сталь 430, ферритный сплав, подобно мартенситным сталям, подвержена местной коррозии как на малых, так и на больших глубинах. В Кюр-Биче максимальная глубина питтинга на образцах из этой стали за 1,5 года достигла 1,5 мм [4] хотя отдельные пластинки в начальный период экспозиции могут совсем не иметь ниттингов. Более длительный по сравнению со сталью 410 индукционный период местной коррозии, иногда наблюдавшийся на стали 430, может объясняться более высоким содержанием хрома, однако полной уверенности в этом нет. Например, при глубоководных коррозионных испытаниях, результаты которых приведены в табл. 19. расположенные рядом образцы из сталей 410 и 430 корродировали примерно одинаково. Однажды начавшись, в дальнейшем коррозия может протекать с очень высокой скоростью. Как и в случае стали 410, ни высокая скорость потока воды, ни катодная защита не обеспечивают надежного предупреждения коррозии, поэтому сталь 430 и другие подобные ей ферритные нержавеющие стали не рекомендуется применять в условиях погружения. [c.64]

Образование — Тепловой эффект 6—166 Ферритнап сталь — см. Сталь ферритная Ферритные сплавы — 3—331 Феррованадий — Химический состав 6 — 5 Ферровольфрам — Химический состав 6 — 5 Ферродинамические приборы 1 (1-я) — 524 Ферромагнитные материалы — Кривые намагничивания 3 — 180 [c.319]

Если при охлаждении или при механической обработке аусте-нит сплава подвергается превращению у а или у- М, то сплавы называются аустенито-мартенситными или аустенито-ферритными. Сплавы, лежащие правее области de имеют устойчивый аустенит и превращению не подвергаются, за исключением процессов дне персионного твердения, связанных с образованием карбидов. [c.368]

Аустенит и отожженный феррит в железе Армко обладают меньшей проницаемостью для водорода, мартенситные сплавы с 10 н 30% Ni имеют большую проницаемость наибольшей проницаемостью обладает ферритный сплав с содержанием а07о Ni. [c.144]

Они обнаружили, что модули Е ц О для этих сталей (за исключением двух аустенитных нержавеющих сталей) убывают приблизительно линейно с ростом температуры в интервале, который охватывался их опытами, но при высоких температурах они заметили, что " и С начинают убывать с температурой быстрее, чем линейно. Из их опытов можно, таким образом, заключить, что в имевшем место диапазоне температур в первом приближении коэффициент Пуассона остается практически постоянным (в противоположность данным опытов Эверетта и Микловитца, представленным на рис. 1.19). Отклонение от линейности, наблюдаемое у ферритного сплава, они также приписывают изменению магнитных свойств при увеличении температуры. [c.50]

Ферритные сплавы, легированные алюминием типа 0Х25Ю5, как указывалось ранее, находят применение также для нагревателей цементационных печей в связи с их высокой сопротивляемостью науглероживанию и отсутствием склонности к межкристаллитной коррозии [33). [c.99]

Большинство из этих объяснений, по-виднмому, неверны, так как недавние фрактографические исследования [12, 13] показывают, что поверхность разрушения сталей с высоким сопротивлением коррозионному растрескиванию имеет более грубый излом, чем поверхность сталей с пониженным сопротивлением. Эти данные противоречат дислокационной теории, основанной на дефектах упаковки. Некоторые ферритные сплавы растрескиваются в растворах хлоридов так же, как и аустенитные стали, что-несовместимо с теориями, основанными на металлофизических концепциях. Поэтому, видимо, электрохимический механизм, основанный на модели Хора — Хайнеса, лучше всего объясняет наблюдаемые явления, несмотря на то, что эта модель ие позволяет объяснить, каким образом изменение состава сплавов изменяет влияние пластической деформации иа плотность тока. [c.258]

Проблемы, с которыми сталкиваются в нефтяной и нефтехимической промышленности, связаны с коррозионным растрескиванием различных сплавов (включая аустенитные стали) прн нарушении работы мас-лоподогревателя или других нагревательных устройств (9, 29). В процессе работы аппарата на поверхности теплообменников образуется слой (типа накипи), содержащий сульфид. В аварийных условиях это соединение начинает реагировать с воздухом и влагой с образованием политионовой кислоты, что приводит к быстрому разрушению конструкции за счет межкристаллитного коррозионного растрескивания. Хотя различия в сопротивлении коррозионному растрескиванию между сплавами и существуют, однако ни высоконикелевые, ни ферритные сплавы не устойчивы к этому виду растрескивания, а эффективна только обработка, связанная с регулированием условий [c.260]

Ферритные сплавы не имеют кр итическия точек в твердом состоянии, но склонны к распаду а-твердого раствора, особевно при больших содержаниях хрс/ма, с образованием -фазы. [c.342]

Электротехническая сталь представляет собой ферритный сплав железа с кремнием. Железокремнистый твердый раствор вследствие искажений в решетке, вызванных наличием в ней инородных атомов кремния, имеет более высокую коэрцитивную силу, чем чистое железо, однако в этом сплаве при нагреве можно вырастить настолько крупное зерно, которое при охлаждении не измельчается, так как нет превращения, что на практике приюдит к тому, что значение коэрцитивной силы получается в таком материале не больше, чем в обычном железе. Более же высокое электросопротивление легированного кремнием феррита уменьшает потери на токи Фуко. [c.375]

Как было указано выше, при большой концентрации элемента, су-жаюш,его у-область, превращение у а отсутствует (ферритные сплавы). Следовательно, класс ферритных сталей получается при высоком содержании элемента, сужающего у-область, и Л1алом содержании углерода, расширяющего Y-область. [c.267]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...