Вычисление коэффициента покрытия

При вычислении т], для сферических поверхностей можно узкие сферические кольцевые зоны принимать плоскими. Вычисление коэффициента покрытия — s. [c.753]

Для вычисления коэффициента покрытия S, каблучные и секториальные рабочие элементы парного звена условно приводят к кольцам, ширина которых или 1 - определяется при вычислении коэффициента заполнения. [c.753]

Как, однако, говорилось в начале главы, особенности и условия нагружения во многих случаях таковы, что концентрация напряжений не поддается математическому исследованию. В подобных случаях для определения коэффициентов концентрации напряжений используются экспериментальные методы и расчеты по методу конечных элементов. Ранее уже упоминалось, что метод конечных элементов является самым распространенным методом вычисления коэффициентов концентрации напряжений. Среди других иногда используемых методов можно назвать применение механических, оптических или электрических экстензометров с малой базой, метод хрупких лаковых покрытий, метод дифракции рентгеновских лучей и метод фотоупругости. [c.410]

Результаты (11.3.21) и (11.3.15) будут использованы при вычислении коэффициентов затухания мод в волноводах с металлическим покрытием (см. разд. 11.10). [c.463]

В виде рядов выписывается решение в случае произвольно заданного распределения температур при т О для тел простейшей формы и одномерных задач (см. разд. 4.2). Однако и в этом случае вычисление коэффициентов ряда является часто весьма трудоемким. В связи с этим наряду с аналитическими развивались и численные методы решения нестационарных задач теплопроводности, причем с появлением электронных счетных машин эти методы приобрели решающую роль в проведении точных инженерных тепловых расчетов (прогрев теплозащитных покрытий, камер сгорания и сопел ЖРД, тепловые режимы ИСЭ). Численные методы являются, пожалуй, единственным инструментом решения нелинейных задач и задач теплопроводностей тел сложной формы. [c.91]

В работах 100, 101, 104] проводится оценка точности определения коэффициентов теплопроводности покрытий и рассчитываются возможные поправки. Суммарная погрешность в интервале температур 500—1400 К при толщине слоя до 0,3- Ю-з м составляет 6,5—16%. В том случае, когда расчетные формулы вычисления X выведены при допущении, что для тонкого слоя, нанесенного на цилиндрический нагреватель, могут быть использованы выражения для плоской стенки [101], погрешность возрастает до 30—50%. [c.132]

Из четырех констант упругих свойств для материалов покрытий наиболее важными являются модуль Юнга (модуль упругости при растяжении) и коэффициент Пуассона. Эти критерии сопротивления упругой деформации необходимо знать не только для оценки жесткости и прочности, но прежде всего для вычисления одной из главных характеристик покрытия — величины остаточных напряжений. [c.52]

Следует указать, что действительное (замеренное в опытах) радиальное поле температур в шиповом экране значительно отличается от вычисленного аналитически (см. 4-6), что объясняется наличием переменного по высоте контактного сопротивления между шипом и набивкой, изменением коэффициента теплопроводности материала от температуры, переменной толщиной шлакового покрытия экрана в соответствии с плотностью теплового потока, деформирующими температурное поле. [c.133]

Формулой (1.31) не учитываются потери при отражении на поверхностях склейки деталей, если иа них нет светоделительных покрытий, и на поверхностях призм при полном внутреннем отражений, так как потери на этих поверхностях незначительны. При расчете коэффициента пропускания оптических систем удобнее пользоваться формулой (1.32), по которой сначала вычисляют оптическую плотность системы ) = = — ят, а затем по вычисленному значению > находят коэффициент пропускания т. [c.48]

Как видно из уравнения (8.1), для прогнозирования работоспособности покрытия весьма важным является выбор критериев отказа. В самом деле, если за критерий отказа выбрать момент проницаемости, то задача сводится к вычислению т в уравнении (8.1). Для этого необходимо располагать значением коэффициента диффузии О или (при проникновении растворов электролитов) —значением скоростного параметра л. Тогда решение обеих вышеупомянутых задач находится из формул [c.265]

О вычислении величины радиального коэффициента термического расширения в зависимости от химического состава керна и относительного веса покрытия см. [Л. 29]. [c.337]

Таким образом, диффузионные процессы между покрытием и подложкой проходят с более высокими скоростями, чем между этими же материалами в компактном состоянии (табл. 7). Так, сравнение толщины карбидной зоны, полученной экспериментально и вычисленной по известным коэффициентам диффузии углерода в соответствующие металлы, показало, что опытные толщины карбидных слоев в несколько раз превосходят расчетные. Этот факт объясняется сильным искажением и дефектностью кристаллической структуры решетки материала покрытия. [c.43]

Для каждого значения относительной толш,ины покрытия h = h/r, последовательно принимаемой 0 0,5 1,0 и далее через 1,0 до 12,0, по графикам на рис. 10.8, в зависимости от ранее вычисленных относительных расстояний s , определяются для каждого узла расчетной сетки коэффициенты Щ, учитываюш,ие влияние г-го колеса на прогиб покрытия в j-й точке. Расстояния s[-, большие [c.382]

Определение коэффициента сцепления. Определим коэффициент сцепления шины с дорожным покрытием, исходя из основных параметров, характеризующих взаимодействие шины с дорогой. При этом будем рассматривать взаимодействие шины только с улучшенным дорожным покрытием. Из физических соображений следует, что сила сцепления численно равна предельной силе трения покоя, которая зависит от процессов, протекающих в зонах фактического касання шины с дорогой. Поэтому для определения коэффициента сцепления найдем максимальную силу трения покоя, возникающую в зоне контакта шины с дорогой. Эта сила будет численно равна значению предельной силы тяги, после которого начинается буксование. Для вычисления силы трення рассмотрим, какие процессы будут иметь место при скольжении бегозой дорожки протектора со скоростью, не вызывающей существен- [c.97]

При этом отклонение значений А от вычисленных по формуле (16) при температурах среды до 2500° К составит менее +2 %. Таким образом, для расчета лучистого теплообмена серой среды и стенки, покрытой золовыми загрязнениями, можно рекомендовать формулу (6), в которой интегральный коэффициент пoглoп eния золовых зягрязнений определяется по формуле (16). [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...