Вычисление коэффициента заполнения

Для вычисления коэффициента покрытия S, каблучные и секториальные рабочие элементы парного звена условно приводят к кольцам, ширина которых или 1 - определяется при вычислении коэффициента заполнения. [c.753]

Подчеркнем, что-если пласт имеет мощность порядка h и достаточное сцепление с породой, то при вычислении коэффициента интенсивности напряжений Ki все пространство вне выработки-разреза можно считать заполненным одной породой. [c.216]

У многовитковых индукторов обычно можно выделить регулярную зону, в которой нормальная к поверхности обмотки составляющая напряженности магнитного поля мала, и краевые зоны, где тангенциальные и нормальные напряженности соизмеримы (см. рис. 5.1). Потери в регулярной зоне при сильном поверхностном эффекте изучены достаточно полно [113, 115]. Каждому коэффициенту заполнения обмотки g соответствует своя оптимальная форма токопровода, эллиптическая при малых g и приближающаяся к прямоугольной при 1- Однако зависимость от формы сечения довольно слабая и при всех практических значениях g (g > 0,7) оптимальным токопроводом можно считать обычно используемую прямоугольную трубку с закругленными краями. Тогда влияние коэффициента заполнения на можно учитывать множителем Обычно используемый множитель g дает небольшое повышение г . При приближении к краю обмотки индукторов высокой и средней частоты потери сначала уменьшаются из-за снижения тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля, а затем увеличиваются из-за потерь от радиальной составляющей. Конкретный вид распределения потерь зависит от коэффициента заполнения обмотки g, формы токопровода, наличия магнитопровода и загрузки. При уменьшении длины обмотки потери в проводниках средней части обмотки снижаются и кривая распределения потерь становится монотонно растущей к краю. Однако возрастает доля дополнительных потерь в крайних витках, и в первом приближении можно считать, что полные потери мало отличаются от вычисленных для регулярной части. При этом следует иметь в виду, что потери в крайних витках могут быть в 2—3 раза больше, чем >. средних. [c.197]

Отношение = Кз носит название коэффициента заполнения пространства обмоткой. Этот коэффициент Кз может быть вычислен из геометрических соотношений для провод- [c.362]

Необходимость введения коэффициента / вызвана следующим. Внутри центробежного груза часто расположены подшипники, уменьшающие потери на трение (например, см. рис. 29, в). Очертания груза обычно отклоняются от шаровой формы, так как при конструировании приходится снабжать грузы различными проточками, выступами и т. д. Поэтому фактическая масса центробежного груза отличается от массы, вычисленной по формуле для определения массы сплошного шара (например, на рис. 29, в / < 1, у остальных толкателей на рис. 29 / = 1). Рекомендации по выбору / даны выше. В начале расчета обычно неизвестны форма, число и конструкция подшипников грузов, неизвестна и точная конфигурация центробежного груза. Поэтому сначала, на основании выполненных ранее аналогичных конструкций и опыта проектирования, приходится задаваться коэффициентом / заполнения формы, а затем, после первого уточнения конструкции толкателя, повторно рассчитать его, если коэффициент существенно отличался от фактического значения. [c.90]

На рис. 7 показаны графики Фх, (ш) для системы, заполненной вязкой и идеальной жидкостью. Из графиков видно, что значения квадратов модуля комплексного коэффициента передачи для идеальной и вязкой жидкости очень мало отличаются друг от друга, поэтому без большой погрешности для маловязких жидкостей при вычислении x t)) можно пользоваться формулой (1.113) [541 [c.42]

Заметим, что метод парных корреляций значительно уменьшает объем вычислений по сравнению с определением коэффициентов регрессии по способу наименьших квадратов. Это объясняется тем, что для расчета коэффициентов парной корреляции число строк матрицы, с помощью которой представляются результаты измерений исходных факторов и погрешностей обработки, искусственно сокращается до числа заполненных клеток корреляционной таблицы. Поэтому данный метод находит широкое применение в практике многофакторного корреляционного и регрессионного анализов [20, 44, 50, 54]. [c.294]

Для определения неизвестных от различных загружений системы необходимо предварительно определить коэффициенты bi . Будем называть эти коэффициенты ч и с л а м и в л и я н и я. Для вычисления чисел влияния рационально применять табличную форму записи (табл. 2). Поясним составление табл. 2 для той же системы, состоящей из четырех канонических уравнений. Таблица, заполнением которой определяются числа влияния 6 4, составляется путем использования главных коэффициентов Дц, шз множителей [c.344]

Число Ьзз равно алгебраической сумме чисел 1 (увеличенного в то же-число раз. что и 44) и нижележащего числа 43, помноженного на множитель помещенный в третьем вертикальном столбце ouj,-. Дальнейшее заполнение вертикальных столбцов К3, и Ki производится точно так же, как был заполнен столбец /<4. Необходимо лишь иметь в виду, что каждый раз. при вычислении диагонального главного числа влияния Ьц к алгебраической сумме произведений всех чисел, ниже его расположенных и помноженных на соответствующие им множители, добавляется обратная величина соответствен-, кого коэффициента 1 ац преобразованного уравнения. [c.345]

Важная деталь, которую прояснили П. Т. Ландсберг и Ж. Тонге в своём обзоре и которая не была достаточно оценена предыдущими исследователями, — это разница между температурами потоков и яркостными температурами, первые из которых не являются абсолютными термодинамическими температурами (т. е. частной производной энергии по энтропии при постоянном объёме). В любом случае, правая часть полученного ими неравенства (1.50) представляет собой коэффициент полезного действия цикла Карно , вычисление которого требует определения энтропии, унесённой неравновесным излучением поля. П. Т. Ландсберг и Ж. Тонге утверждают, что эта энтропия описывается обычным равновесным выражением, а именно, интегралом от числа занятых фотонов по всем модам, входящим в спектральную ширину излучения, по области телесных углов и по направлениям поляризации излучения. Заметим, что плотность потока флуоресцентной энергии может быть записана как интеграл по тем же числам заполнения фотонов. Тогда, исходя из данных спектра флуоресценции, величина энтропии может быть соотнесена к величине энергии, так, что Тр в конечном счёте выражается только в терминах эмиссионной интенсивности. Этот анализ неявно предполагает, что Тр [c.41]

Выражения (6.15) — (6.18) составляют систему из я + т + г 4-+ / + уравнений. В этой системе неизвестными являются только градиенты потока Ь для каждого линейного элемента сети. Правда, неизвестно, какому закону сопротивления отдать предпочтение — линейному или нелинейному. Для простоты в качестве первого приближения выбирается линейный закон. Решая систему уравнений, получаем гидравлический уклон для каждой трещины. Пользуясь вычисленными значениями, можно установить насколько верна для каждой трещины принятая гипотеза о ламинарном дви-л<ении воды. Если ламинарное движение имеется во всех незаполненных трещинах, то решение верно для всех открытых и заполненных трещин. Теперь по уравнению (6.15) нетрудно вычислить суммарный расход потока, пропускаемого массивом, а затем определить коэффициент фильтрации массива на основании закона Дарси по расходу, перепаду уровней и полному сечению массива как сплошной среды [c.98]

Так как по смыслу 5ц и 5г2 — коэффициенты отражения со стороны входа и выхода, то они удовлетворяют уравнению Риккати, приближенные решения которого рассмотрены в [59]. В уравнение Риккати входит в качестве параметра волновое сопротивление продольно-неоднородного волновода. Последнее в общем случае является неоднозначным, если волновод имеет неоднородное заполнение [65, 83], что наиболее часто встречается на практике. Данное обстоятельство делает целесообразным вычисление элементов 5-матрицы из решений граничной задачи в рамках полевых представлений. [c.38]

Заметим, что в предыдущих вычислениях заполнение столбца можно было опустить, так как соответственный коэффициент горизонтальной строки II оказался равным нулю. Оно и понятно, ведь применяемый способ представляет собой последовательное исключение неизвестных. Разделив все коэффициенты II горизонтальной стро1<и на и изменив у частных знак на обратный, получаем множители ац, и Ящ, которые записываем в вертикальный столбец Множители г гч . [c.342]

Ленточная структура матрицы жесткости обладает большими вычислительными достоинствами по сравнению со случаем полного заполнения. Во-первых, в памяти ЭВМ нет надобности хранить всю матрицу достаточно иметь лишь те коэффициенты, которые заключены внутри полуленты. Поскольку ее ширина No часто значительно меньше размера матрицы N, то это позволяет достичь существенной экономии памяти, что весьма важно в задачах с большим числом степеней свободы. Во-вторых, все операции, в которых участвует матрица жесткости, можно выполнять только с теми элементами, которые ограничены шириной ленты это значительно экономит время вычислений. Чем меньше ширина ленты, тем эффективнее будет решение задачи. Поэтому всегда следует тщательно продумывать порядок нумерации узлов. Так, в рассмотренном выше примере более удачной является схема нумерации узлов, показанная на схеме 3.20, б. Она приводит К ленточной матрице с шириной полуленты, равной 15. [c.90]

Для вычисления амплитуд Гщ воспользуемся методом сшивания. Поле в полупространстве хСО запишем в виде разложения по пространственным гармоникам (гармоникам Флоке) вида (3.2.1). Поле в области 0<л < А1 представим в виде ряда по собственным волнам плоского врлновода, заполненного диэлектриком с 8=е1ео. Амплитуды прямых волн равны Тщ, амплитуды встречных волн — рщТп (рт — коэффициент отражения п-й волноводной волны от всей стопки диэлектрических пластин, лежащих на металлической плоскости х=Алг). Сшивание указанных разложений в плос- [c.141]

При использоваиии методов для разреженных матриц появляется трудность, состоящая в том, что некоторые элементы матрицы коэффициентов, первоначально считавшиеся нулями, становятся ненулевыми в процессе вычислений. Это называется заполнением. Желательно уменьшить его, насколько это возможно, так как каждый дополнительный ненулевой элемент вызывает впоследатвии дополиительнь1е вычисления. Один из алгоритмов, который во многих случаях значительно уменьшает заполнение, основан иа автоматической перенумерации узлов. Другой подход состоит в том, что в методе исключения Гаусса [22] ие сохраняются члены меньше заранее заданной величины. [c.233]

Ропер [113] измерил мольный объем этилена при давлениях до 1072 мм рт. ст. с помощью стеклянного пьезометра постоянного объема. Он измерял давление газа, его температуру и массу Погрешность измерения давления ртутным манометром и катетометром составляла 0,03—0,06 мм рт. ст. в зависимости от измеряемой величины. Температуру в термостате он поддерживал постоянной в пределах 0,02 К и измерял ее платиновым термометром сопротивления с погрешностью 0,01 К- Массу определяли взвешиванием заполненного и вакуумированного пьезометра с погрешностью 0,006 % По найденным значениям мольного объема вычислен второй вириальный коэффициент. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...