Определение температуры газов иа выходе из топки

Основной задачей расчета суммарного теплообмена в топках является определение температуры газов на выходе из топки или размеров топочных камер и соответствующих им величин радиационных поверхностей нагрева, необходимых для заданного охлаждения продуктов сгорания. [c.185]

Для определения температуры газов на выходе из топки 0т по заданному значению топочного критерия П необходимо предварительно определить температуры Гф и Тз . Температура Гф определяется по эмпирической зависимости [c.167]

Непосредственно конвективная составляющая теплообмена может быть учтена в уравнении теплового баланса топки (5-20). При этом для определения температуры газов на выходе из топки т можно воспользоваться формулой (5-21), если в величину топочного критерия П включить в качестве сомножителя параметр р , характеризующий долю радиации в суммарном теплообмене между факелом и экранами. Естественно, что такой метод расчета требует предварительного определения величин Тф и Тал- [c.168]

Конструкторскому расчету топки на заданный вид топлива должен предшествовать выбор способа сжигания топлива, схемы пылеприготовления, уровня подогрева воздуха, типа числа горелок, ИХ размеров, компоновка, включая определение ширины а,, глубины Ьт и высоты Аар зоны активного горения топки. Выбирается конструкция экранов, оценивается необходимость установки ширмового пароперегревателя, предварительного подогрева воздуха и рециркуляции газов. Температуру газов на выходе из топки при этом принимают на основании рекомендаций табл. 13. 192 [c.192]

Для определения эффективной радиационной поверхности нагрева при конструктивном расчете котла задаются температурой газов на выходе из топки. В передвижных паровых котлах с внутренними и внешними экранированными топками эта температура находится [c.225]

Нормативный метод [561 широко используется для расчетов теплообмена в топках. Расчет по этому методу в основном вполне удовлетворительно обобщает разнообразные опытные данные, относящиеся к различным видам топлива. Определенные расхождения между расчетными и опытными данными о температуре газов на выходе из топки, которые имеют место главным образом при расчетах топок котлоагрегатов большой мощности, связаны, по всей вероятности, с тем, что в методе [56 ] недостаточно полно учитывается влияние на теплообмен структуры объемного температурного поля топки. Они связаны частично также с недостаточно полным учетом в методе [56 ] реальных селективных радиационных характеристик факела и слоя наружных загрязнений на экранных трубах, равно как и рассеяния излучения в топочном объеме. [c.162]

В работе [49 ] было показано, что в рассматриваемых условиях температура газов на выходе из топки т может быть определена по формуле ЦКТИ нормативного метода [56 ], исключающей необходимость предварительного определения температур Тф и Тз . Как и при расчете по выражению (5-21), в качестве сомножителя в величину топочного критерия включается при этом параметр р , который определяется по методике [49]. Если учесть, что в рассматриваемых условиях коэффициент избытка воздуха а изменяется примерно обратно пропорционально нагрузке топки, эмпирический коэффициент Ml в формуле ЦКТИ определяется в зависимости от величины а. [c.168]

Неучет влияния рассеяния при расчете теплообмена в топках приводит к завышению расчетного значения теплопоглощения и соответствующему занижению температуры газов на выходе из топки. Тем более недопустим расчет по значению оптической толщины слоя по ослаблению. В расчетной формуле для определения степени черноты факела необходимо учитывать как коэффициент поглощения, так и коэффициент рассеяния топочной среды. Обычно это — коэффициенты поглощения и рассеяния твердой дисперсной фазы факела, представленной в виде частиц золы, кокса и сажи. Влияние эффекта рассеяния возрастает с увеличением размера частиц. [c.190]

Выше была рассмотрена зависимость для определения эффективной температуры факела, предложенная Г. Л. Поляком и С. Н. Шориным [44]. Эта зависимость связывает величину 0ф с соотношением между температурой газов на выходе из топки и адиабатной температурой горения Входящие в зависимость эмпирические коэффициенты тип устанавливаются из опыта. [c.193]

Расчет проводится методом итераций. Критерием правильности зонального теплового расчета топки является степень согласования рассчитанной по этому методу температуры газов на выходе из топки с температурой, определенной при расчете суммарного теплообмена в топке. Допустимые расхождения между этими величинами не должны превышать + 30 К- Корректировка расчета производится путем соответствующего изменения распределения тепловыделения по высоте топки. Теплообмен излучением между соседними объемными зонами учитывается специальными коэффициентами % и орг, характеризующими радиационный перенос энергии из объемной зоны i в ниже- и вышерасположенные объемные зоны. Опыт использования зонального метода [56] показывает его достаточно высокую точность. Другие зональные методы находятся пока Б стадии становления. [c.206]

Проведенные расчеты показали, что определенная на основании первой модели температура газов на выходе из топки практически совпадает с температурой, установленной на основании измерений. Как и следовало ожидать, она превышает рассчитанную по нормативному методу [56 ] температуру примерно на 80 К. Наиболее низкие значения температуры получаются при расчете по серой , четвертой, модели. В этом случае рассчитанная температура заметно отличается от опытной и практически совпадает с рассчитанной по методу [56]. [c.229]

Если при позонном расчете температура газов на выходе из топки (последней зоны) будет отличаться от определенной по формуле (6-30) более чем на 30°, то следует задаться другим распределением тепловыделений по ходу факела и вычисления повторить. При расчете топки с ширмами допускается расхождение до 50°С. [c.33]

Для ширм, видящих топку, расчетной обычно является точка, лежащая внизу. В этом случае Фр равна не расчетной температуре газов на выходе из топки, а температуре в сечении ва высоте, где расположена эта точка. Она находится позонным или суммарным расчетом температуры на выходе из указанного сечения топки. Допускается для определения этой температуры рассчитать тепловосприятие зоны между потолком топки и тем сечением, где расположена данная точка энтальпия газов в указанном сечении находится как разность энтальпии газов на выходе из топки и тепло-восприятия последней зоны [c.83]

Для каждой объемной зоны температура газов на выходе из нее определяется из решения уравнения энергии, представленного в алгебраической форме и учитывающего локальное тепловыделение при горении топлива, изменение энтальпии продуктов сгорания и теплоотвод из зоны. Основной задачей расчета является определение распределения по высоте топки локальных тепловых нагрузок экранных поверхностей нагрева. Они определяются для каждой зоны на основании данных расчета температур и на входе зоны i и выходе из нее по формуле [c.205]

Для определения локальных тепловых нагрузок ло высоте выполняют позонный расчет топки на основе баланса, тепловыделения в зоне и теплоотвода из нее. С этой целью топку делят по высоте на несколько характерных зон и для каждой из них определяют температуру газов. Если температура газов на выходе из последней зоны отличается от температуры на выходе из топки 1Э "т, определенной по формуле (15-11), не более чем на 30°С (или при топке с ширмами 50°С), то такой расчет считают завершенным. В противном случае его повторяют при ином распределении тепла по ходу факела. [c.233]

Если проанализировать выражение (VI-31) для приближенного определения теплопроизводительности контактного экономайзера (а оно приемлемо и для определения теплопроизводительности любого контактного аппарата), то оно состоит из двух составляющих первая определяется снижением температуры газов в аппарате, а вторая — снижением влагосодержания. Следует заметить, что в контактных экономайзерах вторая составляющая может быть больше первой, т. е. влияние конденсации водяных паров на теплопроизводительность соизмеримо или даже более ощутимо, чем физической теплоты при глубоком охлаждении газов. Обе составляющие существенно зависят от коэффициента избытка воздуха на выходе из топки и его из- [c.234]

Во время опытов измеряются следующие величины нагрузка котла, давление и температура перегрева пара, состав продуктов горения с определением содержания КОг и Ог на выходе из топки и в уходящих газах, температура уходящих газов, температура воздуха перед воздухоподогревателем, после него и перед мельницами, разрежение по тракту продуктов горения, давление воздуха по воздушному тракту, содержание горючих в шлаке и уносе, уловленном в золоуловителе. [c.232]

При сжигании жидкого и газообразного топлив, как показали многочисленные испытания, оптимальный коэффициент избытка воздуха соответствует его минимальному значению, при котором отсутствует потеря тепла от химической неполноты горения. Поэтому для ориентировочного определения оптимального коэффициента избытка воздуха а опт достаточно произвести анализ продуктов горения на выходе из топки или возможно ближе к ней с определением содержания КОг и Ог, построив зависимость, показанную на рис. 3-1. Кроме того, измеряются нагрузка котла, давление и температура перегрева пара, состав продуктов горения в уходящих газах, температура воздуха перед горелками, давление газа (мазута) или их расход на горелки, давление вторичного воздуха перед горелками. [c.232]

Большого внимания требуют топочные режимы и работа горелок,системы пылеприготовления. При определенных условиях может происходить обгорание горелочных насадок, забивание пылепроводов пылью и загорание этих отложений, ограничение подачи вторичного воздуха и т. д. Это влечет ухудшение и затягивание горения, рост потерь с недожогом, повышение температуры газов около экранов и на выходе из топки, появление восстановительных зон и шлакование топки и поверхностей нагрева. Учитывая важность поддержания оптимального воздушного режима топочного процесса, персонал должен постоянно следить за исправностью приборов газового состава (Ог или СОг) и вести текущий контроль плотности топки и конвективных газоходов путем наружного осмотра и определения присосов. Также необходимы постоянное наблюдение за состоянием горелочных устройств, пылепроводов, обмуровки осмотр топки, ширмы, фестона, пароперегревателя. Особое внимание уделяется наблюдению за устойчивостью воспламенения, достаточностью подачи воздуха, равномерностью поступления топлива и воздуха по горелкам и их сечению, за качеством распыла жидкого топлива и отсутствием его течи на топочные экраны и обмуровку, а также за сопротивлением шлакуемых и загрязняемых поверхностей при их своевременной обдувке и очистке. [c.208]

У водотрубных котлов разница температуры рабочей среды на выходе из различных змеевиков соответствующего пакета поверхности нагрева (температурная разверка) не должна выходить за пределы, принятые при определении расчетной температуры стенок труб. Для этого необходимо обеспечить равномерность температуры горячих газов по ширине топки и газоходов и равномерное распределение среды по змеевикам. [c.7]

Формула (5-40) удобна для расчетов оптической толщины потока коксовых частиц в полусветящихся пылеугольных пламенах. Она применима также к пламенам в топках с жидким шлакоудалением (однокамерным и многокамерным) при расчете всей топки в целом как одной камеры с целью определения температуры газов на выходе из топки и к пламенам в слоевых топках. [c.175]

Для определения температуры газов по выходе из топки может быть использована номограмма фиг. 10-10. При поверочном тепловом расчете пневматических топок Ширш-нева и слоевых топок для сжигания антрацита эта номограмма не может быть приме- [c.428]

В большинстве случаев авторы методов сравнивают опытные и расчетные данные, что позволяет судйть-0 степени, точности методов. Такие )асчеты даны, например, йв работах 185 272]. На рис. 200 приведен график Ч1исла наблюдений в зав1исимости от величины ошибки в определении температуры газов на выходе из топки. [c.414]

Определение средней температуры газа на выходе из топки непосредственным измерением с помощью отсосного пирометра в мощных паровых котлах практически незозмогкно из-за больших площадей выходных окон (сотни квадратных метров), а также температурной и скоростной неравномерностей. Поэтому энтальпия газов в конце топочной камеры вычисляется по энтальпии газов перед конвективным перегревателем (КПП) на входе в опускную щахту и тепловому балансу поверхностей нагрева газового тракта на участке от выходного окна топки до сечения, где измерена температура газа. [c.127]

Шлакование поверхностей нагрева является, как правило, прогрессирующим процессом. Так, зашлаковка экранных поверхностей в топочной камере приводит к уменьшению их тепловосприятия, в результате увеличивается температура газов на выходе из топки и зона шлакования переносится на пароперегреватель. Загрязнение поверхностей нагрева приводит к росту температуры уходящих газов. Кроме того, происходит увеличение аэродинамического сопротивления газового тракта, сопровождающееся ростом расхода электроэнергии на тягу и с определенного момента приводящее к ограничению нагрузки котла. [c.85]

Поверочный расчет. При поверочном расчете известны конструктивные размеры топки и радиационная поверхность нагрева Н . Определению подлежит температура газов на выходе из топки С> которую подсчитывают по формуле (250). Все величины, входящие в эту формулу, известны, кроме степени черноты топки а и средней суммарной теплоемкости Ус р, зависящих от Поэтому для решения уравнения (250) предварительно задаются температурой газов на выходе из топки и по ней определяют суммарную теплоемкость продуктов сгорания Ус р и степень черноты топкн а, . Для определения Ус а необходимо также предварительно задаться температурой горячего ноздуха. [c.304]

Температура газов перед КПП измеряется в контрольных точках предварительно протарированного сечения с учетом поправки на излучение жезловых термопар. По энтальпиям газов в конце топки могут быть определены их температуры, построено распределение температур по ширине топки и определена средняя балансовая температура газоз. Например, те.мпературы газов на выходе из топки котла БКЗ-320, определенные описанным методом, совпадали с измеренными отсосным пирометром с погрешностью О—30 °С. Этот факт свидетельствует о применимости метода для мощных котлов, в которых измерения по всей ширине топки выполнить невозможно. [c.127]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчетов теплопередачи в котельных топках, основанные на большом экспериментальном материале, и предложены практические расчеты топок по эмпирическим формулам (В. Н. Тимофеев, А. М. Гурвич и др.). Обычно расчеттопки заключается в определении температуры дымовых газов на выходе из камеры горения котла. В 1949 г. в Энергетическом институте АН СССР его сотрудниками проф. Г. Л. Поляк и С. Н. Шориным была предложена сравнительно простая формула для расчета этой температуры [c.478]

Проведенные расчеты по определению падения температуры продуктов сгорания по длине дымоходов действительно показывают, что конденсация водяных паров в дымовых трубах длиной 17—18 м и сечением 7г X /2 кирпича неизбежна даже в том случае, когда температура уходящих газов на выходе из печи составляет 150—160° С. В качестве примера рассчитаем температуру продуктов сгорания на оголовке дымовой трубы длиной 19 -и и сечением /2 X /2 кирпича, имея следующие данные расход природного газа теплотворной способностью 8550 ккал1нм , В =1,8 нм щас время топки = 2,0 час. . =150°С коэффициент избытка воздуха = 1,70 = = -2°С = 18° С. [c.146]

При определении сечений для постановки измерений параметров уходящих газов и подаваемого на парогенератор воздуха экспериментатор располагает большой степенью свободы. Согласно определению потери с физическим теплом, химическим и в значительной мере механическим недожогом должны определяться за воздухоподогревателем. Однако измерения, поставленные в непосредственной близости к выходу из воздухоподогревателя, осложняются присущими этому сечению неравномерностями температурных и концентрационных полей. В рекуперативных воздухоподогревателях с поперечным движением газа и воздуха газы со стороны выхода воздуха горячее, чем со стороны входа. Источником температурных перекосов могут быть топочные процессы, причем характер пе)рекосов будет изменяться в зависимости от комбинаций работающих горелок. В частности, при сжигании торфа в топках с расположенными с фронта парогенератора шахтными мельницами в связи с отжатием факела к заднему экрану толки температуры в передней части газохода за воздухоподогревателем были на 25—30° С выше, чем в задней. [c.257]

Котлоагрегат оборудуют следующими КИП манометрами для измерения давления пара в барабане кот- ла и питательной воды расходомерами для измерения расхода пара и питательной воды указателями уровня воды в барабане термопарами или другими приборами для измерения температуры питательной воды при входе в котел и температуры 1пе регретого пара на выходе из котла, температуры уходящих газов тягомерами для измерения разрежения в топке и газоходах котла газоанализаторами для определения содержания СО2 и [c.343]

Для цельносварных экранов, которыми оборудуются мощные котлы, целесообразно из-за простоты конструкции использовать температурные вставки ВТИ с термопарами, измеряющими температуру в лобовой образующей трубы /л, вершине плавника с огневой стороны 1в и тыльной точке трубы т. Разности температур — и Аи=и—и зависят от воспринятого теплового потока, поэтому могут быть использованы для его определения. Для котлов с цельносварными экранами исключается проникновение горячих газов из топки в тыльную часть труб, поэтому термопары могут быть выведены достаточно надежно. Заделка термопар во вставке показана на рис. 13.9. В стенке трубы выполняется косое сверление, соединяющее лобовую точку трубы с серединой плавника в тыльной части. Через это сверление заводится термопара. Выход сверления заваривается, затем в наплавленном металле делается отверстие 1 мм, в котором зачеканиваются электроды термопары. В плавнике термопару либо зачеканивают с огневой сторо- [c.230]

Приготовление малярной О. горячим способом обычно производрхтся нагреванием масла с сикативами, и такая О. называется иногда вареным маслом (см.). Котлы для О. употребляются гл. обр. железные, цилиндрической, формы со слабо выгнутым дном, емкостью при огневой варке 0,5—Зт, а при паровой, когда работа ведется с растворимыми сикативами,— до 8 т и более. За границей котлы внутри часто обкладывают алюминием или делают их целиком из алюминия с медным дном (железо отчасти растворяется в масле и делает цвет олифы более темным). Над котлами устраивают подвижные шлемы с отводными трубами для газов, выделяющихся при нагревании, с крышками для наблюдения за ходом работы, измерения темп-ры, засыпки сикатива и ручного перемешивания. Обычно котлы для О. снабжают механич. мешалками, так как хорошее перемешивание 1) способствует более равномерному нагреванию масла—оно не пригорает ко дну и дает более светлую О., 2) способствует растворению сикативов, 3) уменьшает количество образующейся пены. Масло в котлы поступает из отстойников чаще всего самотеком по трубам оно должно заполнить не более — 4 емкости котла, т. к. при нагревании масло поднимается вследствие образования пены. Готовую О. часто спускают из котла в ниже расположенные отстойники. При нагревании голым огнем котлы тщательно вмазываются в каменную кладку, которая скрепляется анкерными связями. Топки располагаются под котлами т. о., чтобы дверцы их выходили в другое помещение, отделенное от котлов для О. каменной стеной. В топках нередко устраивают опрокидывающиеся колосники для быстрого тушения огня в воде, налрхтой в ванну под колосниками. Во избежание попадания масла в топку вокруг котлов устраивается жо-лоб, по которому вытекшее через край масло отводится в особый запасный бак. Самый процесс приготовления О. (по старому способу) состоит в следующем после того как в котел налито масло до определенной высоты, в топке разводят огонь.При ° -100° масло начинает покрываться пеной от пузырьков выделяющейся воды нагревание в это время следует вести осторожно, т. к. пена может быстро подняться и перелиться через край котла. Для облегчения выделения воды и равномерного нагрева масла пускают в ход мешалку и медленно продолжают нагрева-ниемасла.При ° -160—170°,когда пена начинает исчезать, к маслу прибавляют небольшими порциями сикатив при непрерывном перемешивании. Сикатив д. б. совершенно сухим, т. к. иначе вследствие быстрого испарения воды может произойти разбрызгивание масла и взрыв. Целесообразно сикатив предварительно растереть с небольшим количеством масла. После прибавления сикатива температуру поднимают до 220—250 (или выше) и держат в течение нескольких часов (от 4 до 6) до получения определенной вязкости. Готовую олифу охлаждают и спускают в отстойник. Описанный выше спо- соб имеет следующие недостатки 1) огнеопасность, 2) олифа требует отстаивания, так как сикативы не растворяются нацело в [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...