Температура на выходе из топки

При увеличении температуры горячего воздуха возрастают полезное тепловыделение в топке и адиабатная температура Та горения. Эмиссионное свойство среды остается практически неизменным. При постоянной величине Р(,т рост ведет к повышению температуры на выходе из топки. [c.188]

Рис. 121. Изменение температуры на выходе из топки в зависимости от избытка т воздуха и тонкости помола топлива

Исходной уточненной формулой для расчета теплообмена в топках котлов является формула, определяющая безразмерную температуру на выходе из топки бт [Л. 45] [c.65]

Температура на выходе из топки, °С 544 574 559 [c.327]

Здесь через и q обозначены теплоемкости продуктов сгорания топлива при теоретической температуре и температуре на выходе из топки ((, Qj, — суммарное количество тепла, переданного излучением В — расход топлива — объем продуктов сгорания 1 кг топлива а-, — степень черноты топки Я , — лучевоспринимающая поверхность. [c.238]

Газ или мазут редко бывает единственным топливом и обычно их комбинируют или сжигают одновременно с углем. Смена топлива сопровождается перераспределением тепла между поверхностями нагрева котла. Особенно остро это проявляется при чередовании газа и мазута, когда изменение температуры на выходе из топки достигает 100° С, а температуры перегрева пара 30—40° С. Для преодоления этого недостатка предложен и осуществлен ряд режимных и конструктивных мероприятий, одним из которых является изменение высоты факела. Простейшим конструктивным решением является установка дополнительных рядов горелок. Так, на котлах ТГМ-84 и ТГМ-94 имеются четыре размещенных на одинаковом расстоянии друг от друга ряда идентичных горелок, в то время как для несения полной нагрузки необходимо только три ряда (рис. 2-9). При сжигании газа завод рекомендует пользоваться первым, вторым и третьим рядами, а при мазуте — вторым, третьим и четвертым. Опыт показывает, что перевод работы горелок на один ряд вверх дает приращение температуры перегрева пара на 15° С, На практике это свойство топки, как правило, не используется, так как названные выше котлы имеют запас по перегреву пара. На котлах БКЗ-120-100-ГМ, БКЗ-160-100-ГМ, ПК-38 и некоторых других регулировочные горелки приближены к пароперегревателю, что по первоначальному замыслу позволило уменьшить их число (БКЗ) или производительность (ЗиО). В качестве примера подобного решения на рис. 2-10 представлена топка БКЗ-120-100-ГМ. Исследования показали, что это на первый взгляд очевидное 26 [c.26]

И направлены по касательной к воображаемой окружности диаметром 1 м в центре топки. Конструкция горелок допускает поворот их на 20° вверх и вниз. Для надежного направления воздуха соответственно углу наклона горелок их воздушные наконечники разделены на узкие горизонтальные каналы. На котле применены форсунки механического распыливания с рециркуляцией. Распыливающие элементы соединены со стволами эластичными шлангами и поворачиваются вместе со всей горелкой. Как показали исследования, при изменении угла наклона от —18 до +20° температура на выходе из топки возрастает на 120—140 С, а температура пере- [c.27]

Названный перечень следовало бы также дополнить условием, что горение заканчивается на уровне горелок (относительная длина факела Х = 0) и температура на выходе из топки имеет свое минимальное значение. [c.78]

При сж игании газа и мазута в топках паровых котлов мы встречаемся с наиболее сложными условиями теплообмена. Благодаря большей степени черноты мазутного факела температуры на выходе из топки в этом случае ниже, чем при сжигании газа, что в сопоставимых условиях приводит к снижению тепловосприятия установленных за топкой элементов пароперегревателя. Положение усложняется часто возникающей необходимостью эксплуатировать котел при чистых поверхностях нагрева на газе и при грязных — на мазуте, что дополнительно раздвигает пределы тепловосприятия пароперегревателя. Наконец, приходится учитывать неизбежное повышение температуры перегрева пара при отключениях подогревателей высокого давления и работе с температурой питательной воды 160° С вместо 230 С, а также запас на обычный регулировочный диапазон. [c.198]

Рис. 1-5. Мнемоническое изображение зависимости температуры на выходе из топки от комбинации работающих горелок.

При возмущении расходом топлива наблюдаются наибольшие изменения выходных координат топки, причем все они имеют одинаковый знак. Возмущение расходом воздуха в большинстве случаев приводит к различным по знаку изменениям расхода дымовых газов, лучистого теплового потока и температуры на выходе из топки. Например, при увеличении расхода воздуха расход дымовых газов растет, а температура и лучистый тепловой поток снижаются. Изменение расхода рециркуляции в топку приводит к аналогичному с расходом воздуха изменению выходных координат топки, но при значительно меньших коэффициентах усиления. Кроме того, при изменении рециркуляции, подаваемой в выходную часть топки, лучистый поток практически не изменяется. При совместных изменениях расхода топлива и воздуха и работающем быстродействующем регуляторе соотношения топливо — воздух , обеспечивающем постоянство избытка воздуха, наблюдаются одинаковые по знаку изменения выходных координат топки, но меньшие по сравнению с изменениями, вызванными только возмущением расхода топлива. [c.184]

Температура на выходе из топки °С от до 600 1500 600 1600 900 1400 850 1400 850 1400 750 1300 600 1600 [c.239]

Предложенная А. М. Гурвичем эмпирическая формула связи между безразмерной температурой на выходе из топки и определяющими ее критериями непосредственно вытекает из полной системы уравнений, описывающей топочный процесс, в том числе и из уравнений баланса тепла и теплопередачи в топках. Она не содержит в явном виде понятия о средней температуре пламени, но отражает изменения температурного режима топки, установленные из теоретического анализа температурных кривых, отвечающих различным условиям горения. [c.240]

Ввод исходных данных. Начальная величина температуры на выходе из топки из условий малых размеров (1—2 м) и минимальных тепловых напряжений принимается равной t" = 200° С. [c.94]

Величины тепловых напряжений топочного объема в топках с одним двухсветным экраном и без него, полученные расчетом, а также процент увеличения теплового напряжения топочного объема при установке в топке одного двухсветного экрана приведены в табл. 18. Это увеличение для обычных при эксплуатации котлов температур на выходе из топки и теплонапряжений топочного объема составляет в среднем 20—25%. Соответственно можно увеличить производительность котла. Однако, при этом возникают дополнительные затраты на изготовление и установку двухсветного экрана, на увеличение конвективной поверхности нагрева (для снижения до прежней величины температуры уходящих газов), а также дополнительные расходы на собственные нужды. В то же время повышение производительности котлов при неизменности их габаритов с учетом стоимости котельного цеха оказывается решающим фактором. [c.103]

Значения температур продуктов сгорания на выходе из топки с двухсветным экраном и без него при обычных в эксплуатации котлов тепловых напряжениях топочного объема приведены в табл. 19. При установке двухсветного экрана при неизменной величине теплового напряжения топочного объема, т. е. при неизменном расходе топлива можно снизить температуру на выходе из топки на 70— 100° С. При этом температура уходящих газов при сохранении прежней конвективной поверхности нагрева снижается, а следовательно, к. п. д. котла увеличивается. [c.103]

Наличие излучающих стенок (вариант И) обеспечивает большую равномерность температур на выходе из топки по сравнению с вариантом III. [c.112]

Высокие тепловые нагрузки в топке, плотные пучки конвективных поверхностей нагрева и включение газовой турбины в газовый тракт парогенератора повышают требования к качеству сжигания жидкого топлива в ВПГ. Недожог топлива недопустим, так как несгоревшие частицы топлива вследствие высокой температуры на выходе из топки будут осаждаться на конвективных поверхностях нагрева, ухудшая теплообмен и увеличивая гидравлическое сопротивление газового тракта. Ухудшение теплообмена вызывает повышение температуры газа перед турбиной, а увеличение гидравлического сопротивления уменьшает полезную мощность газовой турбины и может сдвинуть рабочую точку компрессора в зону помпажа, что приведет к снижению нагрузки парогенератора и к. п. д. ПГУ. [c.90]

В нормативном методе теплового расчета котлоагрегатов безразмерная температура на выходе из топки принимается равной [c.96]

Для ВПГ при сжигании мазута с а = 1,1ч-1,35 температура на выходе из топки [c.98]

Температура на выходе из топки в °С. ... 1 100 1 040 - i 1 225 1 090 1 300 1 1 340 [c.240]

Графически зависимости и qp от Qt представлены на рис. 3-13,а. Из приложения следует, что значение f новых отечественных котлоагрегатов при тех же Qt практически совпадает с зарубежными qp, которые соответствуют формуле (3-7). В то же время q отечественных котлоагрегатов значительно ниже зарубежных. Это объясняется пониженными даже по сравнению с рекомендуемыми в [Л. 21] расчетными температурами на выходе из топки "т. [c.136]

Однако выбор режима обдувки в настоящее время осуществляется для различных типов котлов только эмпирическим путем, без каких-либо расчетных обоснований. Для котлов, работающих на различных топливах (АШ, сланец, ПЖ, газ и др.) этот режим выбирается по следующим критериям обдувка должна обеспечить условия длительной работы экранов, при которых экраны эксплуатационно чисты, т. е. не будет происходить их аварийного шлакования, а температуры на выходе из топки будут близки к расчетным [Л. 108]. При таких режимах на трубах обычно остается слой загрязнений, обладающих значительно большим тепловым сопротивлением, чем толстые шлаковые образования. Подобные режимы обдувки не [c.145]

Интенсивность работы топочной камеры по процессу сжигания к по процессу теплообмена, обеспечивающего понижение температуры на выходе из топки до заданной величины, характеризуется количеством тепла, выделяющегося в единице объема в единицу времени, называемом энерговыделением (тепловым напряжением) топочной камеры [c.66]

В соответствии с 14-1 выполняют расчет топки. По выбранной температуре на выходе из топки б "т определяют полную поверхность стен топки / ст- При наличии двусветных экранов и ширм, включенных в активный объем топки, учитывают их удвоенную (освещенную) поверхность. [c.165]

Решение (6) дает соотношение между 1J. и X, отвечающее заданным значениям к и Х , и позволяет, воспользовавшись (5), рассчитать peдJ ние безразмерные температуры 6 и, по (4), соответствующие им температуры на выходе из топки 6д. [c.226]

Расчет средней теплоемкости продуктов сгорания ] нм топлива (V p), оптической плотности среды (кЗэфф), степени черноты топки (а ) и температуры на выходе из топки ( Р) производится по формулам [c.96]

Таким образом, из табл. 20 видно, что в топке с одним центральным двухсветным экраном размеры ее можно уменьшить приблизительно на 10% bjbi = 0,9) по сравнению с топкой без двухсветного экрана (объем топки при этом уменьшится в среднем на 27,2%) и получить при этом одинаковые характеристики обеих топок (температура на выходе из топки или теплоотдача излучением в топке на [c.107]

По условиям устойчивости горения и минимальных потерь от недожога топлива температуру на выходе из топки е рекомендуется опускать Ниже 900° С. Из топки горячий газ поступает в газоходы, где расположены конвективные пучки. Они выполнены чаще всего в виде плоских змеевиков с коридорным или шахматным расположением труб. Трубы устанавливаются поперек движения газового потока. Для иопользовання тепла отходящих газов в хвостовой части газоходов устанавливают воз духопо до грев а те ли, э коно м а й з ер ы. [c.87]

Выбирается из условия получения необходимой температуры на выходе из топки, для новых котлов не превышает 25 0 000 киал М час. [c.98]

Температура газов при входе в пароперегреватель мало отличается от температуры на выходе из топки. Для многих топлив она со ставляет 000 — 1150° С. [c.162]

После ввода сбросного агента происходит резкий спад температур, и на выходе из топки они становятся несколько ниже, чем в топках при схемах пылеприготовления без разделения продуктов сушки. Из рис. 3-5,6, где приведены средние температуры на выходе из топки, следует, что разница в температурах Лй"т при схемах с пылеконцентра-торами и без них тем больше, чем ниже нагрузка котлоагрегата и тепловые напряжения топочной камеры. Так, у котло-агрегатов ТП-170 Ку-мертауской ТЭЦ при др=2,56 МВт/м или 2,2 Гкал/(м2-ч) величина Д "т=20°С, а при др= [c.123]

Анализ показывает, что при схеме без иылеконцентратора практически отсутствует ядро горения, максимальная температура достигается лишь в районе газозаборных окон, а интенсивное падение температур начинается только на участке газозаборное окно — конвективный пучок. При схеме с разделением продуктов сушки максимум температур располагался ва уровне горелок. В данном районе топки температура газов была на 150°С выше, чем у котлоагрега-та № 1. Однако вследствие более интенсивного теплообмена, а также ввода холодного слабозапыленного сушильного агента через сбросные сопла разница в температурах в районе газоза борных окон у котлоагрегатов № I и 2 снижалась до 60°С, а перед -входом в конвективный пучок практически выравнивалась при номинальной паропроизводительности. При пониженных до 41,7 кг/с (150 т/ч) нагрузках котлоагрегатов температура на выходе из топки у котло-агрегата № 2 была несколько ниже, чем у котлоагрегата № 1. [c.180]

Различают следующие температуры в топке теоретическую температуру горения да, максимальную дмакс и температуру на выходе из топки "т (рис. 6-4). [c.66]

В табл. 8-4 приведены расчетные характеристики циклонных топок и топочных устройств с вертикальными циклонными предтопками. Топки с пересекающимися струями. Значительный интерес представляют вихревые топки с пересекающимися струями (рис. 8-13). Принцип работы этих топок заключается в принудительном подводе топочных газов к корню факела для интенсификации воспламенения топлива. В этих полузакрытых топках применяют большую скорость вдувания топливо-воздушной смеси (до 60—80 м1сек) и соответственно компактные горелки. Благодаря энергичному воспламенению и организации вихревого сжигания эти топки обладают рядом достоинств экономичное сжигание каменных углей при высоком энерговыделении в объеме всей топки (220—350 квт1м и выше), а при переходе с одного топлива на другое, включая газ и мазут, сравнительно небольшое изменение температуры на выходе из топки вследствие сглаживания различий в из-лучательной способности факела в зоне охлаждения. [c.91]

Большое влияние на тепловую схему парогенератора оказывают характеристики топлива и параметры пара. Определяющим факто-ром является распределение тепла продуктов сгорания на передаваемое радиацией и конвекцией, зависящее от температуры продуктов сгорания на выходе из топки (см. 14-1). По принятой температуре на выходе из топки доля тепла, передаваемая конвекцией, тем больше, чем выше водяной эквивалент продуктов сгорания. Так называют теплоемкость продуктов сгорания, приходящуюся на 1 кг паро-производительности. Водяной эквивалент тем выше, чем влажнее топливо и чем выше избыток воздуха в газоходах. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...