Температура газов на выходе из топки

Задача 1.59. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 кг донецкого угля марки Т состава С7 = 62,7% Н = 3,1% S = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% W = 5,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки 0г= 1100°С. [c.28]

О =0,1% А = 0,1% W — 3,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки 0г=1ЮО°С. Коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,15. [c.29]

Задача 1.64. Определить энтальпию избыточного воздуха и золы на выходе из топки при полном сгорании 1 кг донецкого угля марки Г состава С = 55,2% Н = 3,8% SJ = 3,2% N"=1,0% 0" = 5,8% = 23,0% И = 8,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки бг=1Ю0°С, доля золы топлива, уносимой продуктами сгорания, Оу = 0,85 и приведенная величина уноса золы сжигаемого топлива пр.ун = = 3,72 кг % / МДж. Коэффициент избытка воздуха в топке <Хх=1,3. [c.29]

Задача 2.43. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% H = 2,2% SS = 2,7% N" = 0,6% 0 = 8,6% [c.60]

Температура газов на выходе из топки, по формуле (2.36), Q-=-----------273- [c.61]

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

По уравнению (75) можно рассчитать температуру газов на выходе из топки при известной площади поверхности стен и площадь поверхности стен, обеспечивающих на выходе из топки заданную температуру газов (см. табл. 13). В первом случае [c.186]

При вводе газов рециркуляции в активную зону горения полезное тепловыделение в топке увеличивается согласно уравнению (66). Однако при этом на величину rV возрастает объем продуктов сгорания. Так как (QS + <За)/[(1 + г) Vp] уменьшается с ростом г сильнее, чем возрастает величина г/р/[(1 + г) Кр], то адиабатная температура да падает, количество теплоты Ai, воспринимаемое экранами, уменьшается, а температура газов на выходе из топки 0 растет. [c.189]

Поверочный расчет ТОПКИ — нахождение температуры газов на выходе из топки. [c.190]

Принимают температуру газов на выходе из топки и определяют соответствующую ей энтальпию /т газов. [c.190]

Конструкторскому расчету топки на заданный вид топлива должен предшествовать выбор способа сжигания топлива, схемы пылеприготовления, уровня подогрева воздуха, типа числа горелок, ИХ размеров, компоновка, включая определение ширины а,, глубины Ьт и высоты Аар зоны активного горения топки. Выбирается конструкция экранов, оценивается необходимость установки ширмового пароперегревателя, предварительного подогрева воздуха и рециркуляции газов. Температуру газов на выходе из топки при этом принимают на основании рекомендаций табл. 13. 192 [c.192]

Рис. 148. Изменение температуры газов на выходе из топки т и относительного тепловосприятия Л1/Д1,. поверхностей от количества газов рециркуляции (позиции см. рис. 147)

Ввод газов рециркуляции в количестве в верхнюю часть топки не влияет на топочный режим, но ведет к снижению температуры газов на выходе из топки (рис. 148). Объем дымовых газов и их скорость при этом возрастают. При уменьшении тепло-восприятия ширм 4 (см. рис. 147) несколько увеличивается тепло-восприятие в последующих поверхностях перегревателя (кривые 5 и 6, рис. 148). В итоге обеспечивается повышение температуры перегрева пара. Ввод рециркуляции в верхнюю часть топки позволяет облегчить температурные условия работы труб ширм. [c.243]

Температура газов на выходе из топки 192 Тепловая схема котла 174 [c.260]

Рис. 5.18. Температура газа на выходе из топки (а), коэффициент тепловой эффективности экранов (б) непосредственно после цикла водной очистки и динамика загрязнения экранов (в)

Проектный расчёт топки. Температуру газов на выходе из топки выбирают исходя из условия [c.7]

Температура газов на выходе из топки определяется из формулы Гурвича [c.7]

Если найденная таким образом температура газов на выходе из топки отличается от заданной в первом приближении более чем на 100° С, то расчёт следует провести во втором приближении, т. е. уточнить суммарную теплоёмкость газов (2 ) вновь определить температуру газов на выходе из топки. Температура эта должна быть ниже температуры размягчения золы на 50—10о° С для исключения возможности шлакования кипятильного пучка. Для. практически беззольных топлив, т. е. для мазута, газа и древесины, такое ограничение для температуры газов в конце топки отпадает. [c.7]

Фиг. 7. Номограмма зависимости температуры газов на выходе из топки С от степени экранирования, средней

По выбранной температуре газов на выходе из топки, пользуясь / — -диаграммой, определяют соответствующее теплосодержание газов I их среднюю суммарную теплоёмкость [c.7]

Соотношение радиационного и конвективного теплообмена в котлоагрегате в значительной степени зависит от выбора температуры подогрева воздуха. При заданной температуре уходящих газов степень подогрева воздуха не влияет на абсолютное количество тепла, передаваемое конвекцией, так как оио зависит от разности температуры газов на выходе из топки, определяемой по условиям шлакования выбранного сорта топлива и заданной температуры уходящих газов. Количество же тепла, передаваемое радиацией (а следовательно, и общее количество тепла, получаемое поверхностью нагрева котлоагрегата), растёт по мере повышения температуры воздуха, увеличивая тем самым роль и значение радиационных поверхностей нагрева даже при незначительном увеличении их размеров. [c.54]

Обозначение типоразмера котла 8 is ю Ь гз S.- Тип горелки lls Тепловая мощность горелки Qj,. МВт(Гкал/кг) Компоновка горелок Растопочное устройство s gsf я 5 (U 5 Вйх к ьс о S II Расчетная температура газов на выходе из топки, [c.8]

Для газомазутных котлов нет ограничений по величине температуры газов на выходе из топки, которые характерны при сжигании твердых топлив вследствие размягчения золы. В этих котлах преимущественно сжигают мазут. Несмотря на незначительное содержание в мазуте золы (менее 0,3%), при его сжигании на экранных и конвективных поверхностях нагрева образуются спекшиеся отложения, слой которых с течением времени все более утолщается. [c.7]

Температура факела Т, определяется как средняя геометрическая из теоретической температуры горения Ti, и температуры газа на выходе из топки Tj, т. е. Ту = VT1T2. [c.438]

Задача 1.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 кг карагандинского угля м ки К состава = 54,7% Н = 3,3% SS = 0,8% N = 0,8% О =4,8% А = 11,6% И = 8,0% если известно, что температура газов на выходе из топки равна 0г=1ООО°С, доля золы топлива, уносимой продуктами сгорания, fly = 0,85 и приведенная величина уноса золы сжигаемого топлива пр>н = 4,6 кг %/МДж. Коэффициент избытка воздуха в топке [c.27]

Задача 1.60. В топке котла сжигается 1 кг донецкого угля марки А состава С = 63 8% Н =1,2% SS=1,7% N = 0,6% О = 1,3 /о Л = 22,9Уо И = 8,5%. Определить энтальпию избыточного воздуха на выходе из топки при полном сгорании угля, если известно, что температура газов на выходе из топки 0г=1ООО°С. Коэффициент избытка воздуха в топке а,= 1,3. [c.28]

Задача 1.61. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 м природного газа Газлшюкого месторождения состава С02 = 0,4% СН4 = 94,0% С2Н = 2,8% СзН8 = 0,4% С4Н,о-0,3% 5Hi2 = 0,l% N2 = 2,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки бг=1000°С. Коэффициент избытка воздуха в топке (Хг= 1,1. [c.28]

Задача 1.62. Определить энтальпию избыточного воздуха на выходе из топки при полном сгорании 1 природного газа Шебелинского местороадения состава С02 = 0,1% СН4 = 92,8% С2Нб = 3,9% СзНй = 1,0% С4Н,о = 0,4% С5Н,2 = 0,3% N2=1,5%, если известно, что температура газов на выходе из топки бг=1000°С. Коэффициент избытка воздуха в топке [c.29]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.46. Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава С -62,7% Н" = 3,1% S> -2,8% N" = 0,9% 0"=1,7% а = 23,8% ff = 5,0%, если известны температура воздуха в котельной /, = 30°С, температура горячего воздуха /гв = 300°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 11ОО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания 4 = 3%, потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака 96=0,4%. [c.62]

Задача 2.47. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% S = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% Л = 27,6% W = 8,0%, если известны температура воздуха в котельной /,=30°С, температура горячего воздуха г., = 350°С, коэффициент избытка воздуха в топке От= 1,3, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0т=1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,0%, потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака [c.64]

Задача 2.48. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на природном газе состава С02 = 0,2% СН4 = 97,9% С2Н4 = 0,1% N2=1,8%, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха /г.в = 230°С, коэффициент избытка воздуха в топке а.,= 1,1, присос воздуха в топочной камере АОт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз = 1% и потери теплоты в окружающую среду 5=1,0%. [c.64]

Задача 2.49. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава O " = 83,0% Н =10,4% SS = 2,8% 0" = 0,7% " = 0,1% W = 3,0%, если известны полезное тепловыделение в топке Qt = 39 100 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,15, температура газов на выходе из топки 0 =1 ЮО°С и потери теплоты в окружающую среду gs= 1,0%. [c.64]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Уменьшение избытка воздуха в топке при постоянстве присосов Дат и Д пл [см. формулу (67) 1 приводит к уменьшению Qb, а следовательно, Q .. Однако объем продуктов сгорания при этом уменьшается, что приводит к росту адиабатной температуры Та. Объясняется это тем, что отношение QS/(V ) влияет на Та больше, чем Qb/(V ). Уменьшение а,, аналогично увеличению подогрева воздуха температура газов на выходе из топки будет увеличиваться (рис. 121, а). В свою очередь, увеличение Аа или Дадл при выполнении условия = onst связано с умень- [c.188]

Расчет теплообмена в топке основывается на приложении теории подобия к экспериментальным данным, полученным при исследовании работы тшюк. Температура газа на выходе из топки [c.164]

На рис. 5.18 показано влияние циклической водной очистки топочных экранов котлов ТП-67, П-49 и ПК-38 на тепловукх эффективность топки непосредственно после очистки [163, 169, 185]. На вертикальных осях этого рисунка представлены температура газа на выходе из топки непосредственно после очистки 0"то и соответствующий ей коэффициент тепловой эффективности экранов г )но по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов [109], а на горизонтальной оси—время. Моменту т=0 соответствует время перевода очистки топок с паровой обдувки на водную очистку. Топки котлов ТП-67 и П-49 очищались четырьмя дальнобойными аппаратами линейного перемещения, топка котла ПК-38 с жидким шлакоудалением — двумя глубоковыдвижными аппаратами, а топка котла того же типа с сухим шлакоудалением — одним аппаратом. [c.221]

Хотя температуры газа на выходе из топки непосредственно после цикла чистки рассматриваемых котлов существенно различаются, коэффициенты тепловой эффективности экранов iJjho при этом почти одинаковы и составляют для топки котла ТП-67 около 0,42, для ПК-38 — 0,41 и для П-49 —0,38. [c.222]

Загрязнение экранов между очистками происходит с убывающей во времени скоростью. Максимальный темп повышения теплового сопротивления отложений или увеличения температуры газа на выходе из топки наблюдается в первые 2—4 ч после очистки, когда скорость роста R достигает в среднем (0,15—0,20) 10- м -К/(Вт Ч). В дальнейщем тепловое сопротивление отложений увеличивается в среднем со скоростью (0,05—0,1) Ю- м -К/СВт-ч), [c.223]

На данном этапе вопрос заключается в том, что топливная база страны все больше и больше смещается на восток, в Среднюю Азию и Сибирь, что ставит перед энергетиками новые проблемы. Одной из центральных является проблема разработки серии котельных агрегатов для сжигания топлива различных марок. Предстоит разработать и ввести в эксплуатацию котельные агрегаты для сжигания донецких и кузнецких каменных углей экибастузских каменных углей с повышенной зольностью дальневосточных бурых углей. На этих топливах будут построены электростанции с энергоблоками в 500 и 800 МВт на закритические параметры пара. Особое внимание сосредоточивается на создании котельного агрегата для сжигания углей Канско-Ачинокого бассейна. В перспективе на этом бассейне могут быть сооружены самые крупные тепловые электростанции мощностью до 6400 МВт с энергоблоками по 800 МВт, с котлоагрегатами производительностью 2650 т пара в час на закритические параметры пара (255 ата и 545/565° С). Самой сложной проблемой является создание и эксплуатация крупных котельных агрегатов, сжигающих угли Канско-Ачинского бассейна, главным образом из-за отложения шлака в топочной камере. Шлакование топочной камеры нарушает нормальный теплообмен температуры газов на выходе из топки. Первые котельные агрегаты для энергоблоков 800 МВт будут созданы для углей Березовского месторождения (Канско-Ачинского бассейна), опыт по промышленному сжиганию которых пока отсутствует. [c.109]

Проверочный расчёт топки. Задаваясь в первом приближении температурой газов на выходе из топки С, находят по / — /-диаграмме соответствующее теплосодержание продуктов горения /д, ккал1кг и определяют среднюю суммарную теплоёмкость продуктов горения [c.6]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.192 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.93 ]

Паровые котлы средней и малой мощности (1966) -- [ c.62 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.434 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.434 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.93 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.93 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...