Расчет на деформацию контура

РАСЧЕТ НА ДЕФОРМАЦИЮ КОНТУРА [c.171]

Расчет на деформацию контура Расчет на изгиб балки основании на упругом [c.172]

Рис, 7.8. Поперечное сечение пролетного строения и эпюры к расчету на деформацию контура [c.173]

Следует отметить, что в отдельных случаях в железобетонных пролетных строениях эстакад предусматривают, помимо опорных диафрагм, еще и промежуточные диафрагмы. Такие диафрагмы обычно имеют высокую жесткость в своей плоскости и поэтому исключают деформации контура в том сечении, где они установлены. В расчетной схеме диафрагмы могут быть представлены жесткими опорами или заделками в зависимости от того, допускают они передачу депланаций из одного отсека в другой или не допускают. Расчет на деформацию контура пролетных строений с использованием таких расчетных схем [c.180]

Рис. 7.12. Линии влияния и эпюры при расчете на деформацию контура

При расчете на деформацию контура металлических коробчатых пролетных строений изложенным выше способом поперечные рамы жесткости учитывают дискретно, что усложняет вычисления. Можно, однако, воспользоваться также приемом, применяемым ранее при расчете железобетонных коробчатых пролетных строений, основанном на использовании аналогии с расчетом изгибаемых балок на сплошном упругом основании. Для этого необходимо рассматриваемое коробчатое пролетное строение с промежуточными поперечными рамами жесткости заменить некоторым эквивалентным пролетным строением без них. Это может быть приближенно обеспечено при распределении жесткости промежуточных рам по всей длине пролета, в результате чего будем иметь эквивалентную коробчатую балку без промежуточных рам с жесткостью поперечного сечения [c.310]

Формула (23) при больших значениях R/8 неприменима для расчетов, так как исходное выражение изгибающих моментов (13) выведено в предположении, что деформации контура сечения не влияют на параметры эллипса (интегрирование производится по недеформированной кривой). При значительных R/8 увеличение малой оси может составить величину, равную начальной эллипс-ности, при этом эллипс превратится в окружность. Условимся считать перемещения малыми по сравнению с величиной эллипс-ности, если Wy < 0,1 А. Тогда получим следующее условие, при котором с некоторой погрешностью формулу (23) можно использовать в расчетах [c.206]

К решению задачи (16.34) приходят при использовании распространенного в машиностроении метода расчета на прочность по допускаемым напряжениям. С позиций такого (традиционного) подхода к выбору наилучшего подкрепляющего элемента легко усматривается основной недостаток энергетического критерия — он не улавливает резких изменений напряжений на краю отверстия. Однако очевидно, что при быстроменяющемся вдоль контура dQ НДС возникновение пластических деформаций в одной, наиболее нагруженной точке границы, отнюдь не означает достижение предельного состояния подкрепленного края в целом. Энергетический критерий характеризует как раз средний уровень напряжений вблизи отверстия и является, на наш взгляд, более достоверной мерой напряженности этой части конструкции. [c.600]

При решении плоских задач о последовательном образовании отверстий, форма которых задана в момент образования, возникает проблема нахождения функций, осуществляющих конформное отображение единичной окружности на деформированные контуры отверстий после каждого этапа деформации (далее для краткости эти функции называются просто отображающими функциями). Функция, осуществляющая конформное отображение единичной окружности на контур некоторого отверстия в момент его образования, задается для каждого отверстия в качестве исходных данных перед началом расчета. Функции, осуществляющие конформное отображение единичной окружности на контур этого же отверстия в моменты образования следующих отверстий (т.е. в более поздних состояниях), подлежат определению. Определение отображающих функций при решении задач о последовательном образовании отверстий требуется в начале каждого нечетного шага алгоритма, рассмотренного в 3.4, кроме первого, т.е. каждый раз, когда решается задача в координатах нового состояния. [c.97]

В данном случае в оболочке нет поперечных диафрагм, если не считать переднего борта. Однако деформациям контура препятствует мощный силовой каркас платформы. Усилия, приводящие к деформациям контура, воспринимаются этим каркасом. И хотя он деформируется, но деформации его очень малы. Мала изгибная жесткость панелей в поперечном направлении по сравнению с жесткостью каркаса. Поэтому поперечными усилиями, передаваемыми с каркаса на панели, можно пренебречь и моделировать их соединение, как показано на рис. 77, в, где представлена эквивалентная система платформы для расчета по методу сил. Платформа закручивается кососимметричной системой внешних сил Р это могут быть реакции задних поворотных шарниров и передних опор. В основной системе должна быть обеспечена свобода депланации концевых сечений тонкостенного элемента /, которой препятствуют передняя и задняя обвязки. Используя свойство симметрии, разрежем переднюю обвязку по оси симметрии и приложим кососимметричные силовые факторы Х1 и Хъ Сам передний борт не препятствует свободной депланации и служит диафрагмой. [c.137]

Используемый в этом параграфе метод решения задач для среды с поглощением, основанный на факторизации, имеет оценку границы применимости, связанную со значением параметра В, и определяется степенью деформации контуров в интегральных операторах. При этом отбрасываемые члены имеют тем меньший порядок, чем больше значение параметра В. При численных расчетах обычно полагали В = 10. [c.89]

Расчет влияния на поток малых деформаций контура профиля и стенок узкого канала был одним из важных вычислительных приложений вариационных методов теории конформных отображений, развитых М. А. Лаврентьевым в 1930—1946 гг. и применённых прежде всего к проблеме существования определенных классов волновых и струйных течений. [c.124]

Специфика расчета стоек определяется существенным влиянием на деформации касательных напряжений (при сравнительно небольшой. деформируемой длине стоек) и искажением контура поперечного сечения. [c.281]

Расчет общих деформаций поперечин производится как для брусьев постоянной жесткости с замкнутым жестким контуром поперечного сечения, упруго защемленных на стойках. Деформации искажения контура сечения, как правило, незначительны и могут не учитываться. [c.299]

В технической теории расчета тонкостенных стержней принимается, что в процессе деформации контур поперечного сечения остается неизменным. Гипотеза о неизменяемости контура поперечного сечения, лежащая в основе теории расчета, позволяет определять геометрические характеристики сечения по отношению к размерам сечения до деформации. Указанная гипотеза, вообще говоря, не соответствует действительности, так как в процессе деформации стержня контур поперечного сечения претерпевает некоторое изменение. Однако исследование напряженно-деформированного состояния с учетом изменения контура сечения связано с большими трудностями. Кроме того, путем постановки поперечных диафрагм жесткости удается достигнуть практически почти полной неизменяемости контура поперечного сечения. Поэтому введение упрощающей расчет гипотезы о неизменяемости контура сечения вполне оправдано указанными соображениями и тем обстоятельством, что результаты расчетов на основе данной гипотезы удовлетворительно согласуются с опытными данными. [c.321]

В работе [60] для решения задачи использован критерий Треска— Сен-Венана и ассоциированный закон течения. Это позволило решить задачу в замкнутом виде даже для пластин переменной толщины. Показано, что в некоторых случаях использование критерия Треска — Сен-Венана и ассоциированного закона течения приводит к заключению о том, что радиальное сечение пластины не искривляется, поворачиваясь на некоторый угол как жесткое целое. Такое предположение используется при расчете поворотной деформации колец. Сопоставление решения, основанного на критерии Треска — Сен-Венана, с решением, основанным на использовании критерия Мизеса на примере круглой пластины, нагруженной равномерно распределенным давлением и опертой по контуру, показало, что первое решение [c.266]

Расчет пролетных строений группы 3, т. е. имеющих деформируемый контур поперечного сечения, так же как и группы 2, может производиться на основе безмоментной теории. При этом расчет на кручение ведется в два этапа. На первом этапе определяют усилия в соответствии с теорией тонкостенных стержней с замкнутым недеформируемым контуром, а на втором этапе учитывают влияние деформаций контура по специальной методике (см. п. 7.3). [c.136]

Для расчета пролетных строений группы 5 требуется использовать наиболее сложные методы расчета. Если несущая конструкция имеет постоянное сечение по длине пролетов, то ее расчет можно проводить на основе теории складчатых оболочек. При этом предполагается, что по концам рассчитываемой конструкции имеются идеальные диафрагмы, т. е. абсолютно жесткие в своей плоскости и абсолютно податливые из плоскости. Форма поперечного сечения может быть произвольной, и на сложности решения этот факт не отражается. Метод расчета позволяет учитывать все силовые факторы, показанные на рис. 6.9. В зависимости от длины конструкции моментами М , Му, а также деформациями контура и сдвига в срединной поверхности можно пренебречь. [c.140]

Эта нагрузка может быть представлена совокупностью двух групп сил, одна из которых вызывает стесненное кручение с сохранением формы поперечного сечения (рис. 7.2, б), а другая — кососимметричные деформации контура (рис. 7.2. г). Таким образом, считая справедливым принцип независимости действия сил, расчет коробчатых пролетных строений с деформируемым контуром на действие крутящей нагрузки может выполняться в два этапа на первом расчет ведут от действия закручивающей группы сил, приводящейся к внешней крутящей нагрузке, на основе теории тонкостенных стержней А. А. [c.157]

Нормальные и касательные напряжения от деформаций контура определяют по формулам, структура которых такая же, как и при расчете на стесненное кручение [c.172]

Помимо указанных, в тех же элементах плиты должны быть найдены напряжения, полученные из рассмотрения работы плиты в составе пролетного строения, т. е. Оу и хуг- Этн напряжения должны быть определены на основе упругого пространственного расчета, т. е. при учете неравномерного характера распределения напряжений по ширине сечений, стесненного кручения и деформаций контура. [c.278]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ КОНТУРА ПРИ РАСЧЕТЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОРОБЧАТЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ НА КРУЧЕНИЕ [c.305]

Если для сечений коробчатых пролетных строений величина А, , I > > 4, то расчетная схема несущей конструкции при расчете на деформацию контура может быть представлена по аналогии с бесконеч- [c.179]

Двухстенчатые диафрагмы, устраиваемые главным образом в опорных сечениях, существенно затрудняют передачу депланаций от деформаций контура из одного пролета в другой, и поэтому их в расчетной схеме можно представлять в виде заделок. Поперечные рамы, обладающие наименьшей жесткостью как в плоскости, так и из плоскости поперечного сечения по сравнению с диафрагмами и связями, уменьшают, но не исключают полностью деформации контура. В связи с этим при расчете на деформацию контура они могут рассматриваться как упруго-податливые опоры. [c.307]

Таким образом, основываясь на отмеченных выше представлениях, схему металлического пролетного строения при расчете на деформацию контура принимают в общем случае в виде неразрезной балки на жестких и упругоподатливых опорах (рис. 11.20, б). При этом жесткость балки принимается равной Е1ц, а жесткость поперечных рам в расчетной схеме — равной Будем считать, что шаг расположения поперечных связей и диафрагм, а также поперечных рам жесткости постоянен и соответственно составляет и а (см. рис. 11.20, а, б). [c.307]

В ряде случаев представленная на рис. 11.20, б расчетная схема может быть упрощена. Так, при расчете сечений, расположенных в средней части участка между диафрагмами или связями, включающего шесть или более поперечных рам, схема может быть принята в виде неразрезной балки на упругооседающих опорах (рис. 11.20, в). В данном случае влиянием сплошных диафрагм или связей на деформацию контура в средней части отсека между ними пренебрегаем. При рассмотрении сечений, расположенных вблизи опорных диафрагм, расчетную схему приближенно можно представить в виде неразрезной балки на упругооседающих опорах и с жестким опиранием на одном конце (рис. 11.20, г). [c.307]

Рис. 11.21. Схемы и линии влияния для расчета приопорных участков коробчатых пролетных строений на деформацию контура

Устройство диафрагм и связей в пролетных строениях железобетонных и металлических эстакад и путепроводов направлено в основном на увеличение поперечной жесткости сечений. Обычно диафрагмы устанавливают с постоянным в пределах пролета шагом. При этом в цельнометаллических и сталежелезобетонных пролетных строениях диафрагмы или связи располагают конструктивно у монтажных стыков из соображений обеспечения жесткости при перевозке и монтаже, а также в середине пролетов. Обычно шаг расстановки связей принимают равным I—1,5 ширины контура сечений. В железобетонных пролетных строениях диафрагмы устраивают только в опорных сечениях. Опорные диафрагмы необходимы для восприятия опорных реакций, а также наибольших крутящих моментов, вызывающих не только закручивание, но и искажение опорных сечений. Применение одних опорных диафрагм не позволяет в современных тонкостенных коробчатых пролетных строениях исключить или уменьшить деформации контура гаким образом, чтобы вызываемые ими напряжения оказались бы пренебрежимо малыми. С позиций расчета коробчатых пролетных строений на деформацию контура представляется возможным указать такой шаг диафрагм и связей, при котором контур поперечного сечения по всей длине пролетов будет практически недеформируемым. [c.374]

Второй расчет. Радиальное напряжение на внутренней поверхности принимают равным нулю, а окружное выбирают произвольным. В диске без отверстия произвольно выбирают равные между собой окружное и радиальное напряжения. Расчет выполняют в предположении, что диск неподвижен (ш = 0), температурные слагаемые в приведенных выше формулах отсутствуют(0 = 0), а модуль упругости и коэффициент поперечной деформации изменяются по радиусу так же, как и в пераом расчете. В результате выполнения второго расчета вычисляют окружное и радиальное напряжения на границах всех участков и, в частности, радиальное напряжение на наружном контуре (a m i )n. [c.238]

Формула (8.9.13) строго соответствует условию недеформируемости сечения стержня в своей плоскости, однако на практике она обычно используется для коротких стержней, а, также в случае, ковда жесткость контура сечения обеспечивается упругим заполнителем, поперечными ребрами или стенками. При расчете длинных пустотелых стержней обычно учитывают деформацию контура сечения, связанную с эффектом Пуассона. При этом вместо формулы (8.9.13) используют следующую [c.73]

В практике инженерных расчетов гипотеза об отсутствии поперечных деформаций панели без ограничений на деформации сдвига начала прн.меняться в пятидесятых годах. Значительное число решений получено В. Гудом [15] (выпуски 208, 210, 212) в 1946 г., который изучал полубесконечные полосы с ребрами ли-продольных кромках. Ребра нагружены продольными силами, направленными либо в одну, либо в разные стороны (пара снл). В Гуд [15] (выпуск № 211) рассмотрел полубесконечную цилиндрическую оболочку с недеформируемым контуром, подкрепленную по всей длине продольными ребрами. Коицевые продольные силы, приложенные к ребрам, эквивалентны паре сил. Распределение продольных усилий по длине ребер приведено в разд. 5 для сравнения с более аккуратным решением, полученным на основе теории тонких оболочек. В цитированных статьях В. Гуда широко используется аппарат интегралов Фурье. Полубесконеч-иая пластина (полуплоскость) с полубесконечным стрингером, расположенным [c.67]

Теорию кручения брусьев круглого сечения нельзя применить к расчету на кручение брусьев прямоугольного сечения. Как показали опыты, прямоугольные сечения, будучи плоскими и перпендикулярными оси бруса до деформации, после деформации искривляются (депланируют), и закон распределения касательных напряжений по сечению является более сложным, чем для балок круглого сечения. Наибольшие касательные напряжения возникают не в самых удаленных точках контура сечения, как в брусе круглого сечения, а в точках этого контура, ближайших к оси бруса. [c.180]

Этот метод решения задачи, предложенный Прандтлем, привел его к следующей аналогии, которая придает большую наглядность соответствующим выкладкам и вместе с тем позволяет дать чисто экспериментальный метод решения задачи при лтобом контуре поперечного сечения скручиваемого стержня. Представим себе гибкую нерастяжимую мембрану, натянутую на упругий контур той же формы, как и контур заданного поперечного сечения натяжение постоянно во всех направлениях. Если к мембране приложил равномерное давление р, то она может несколько выпучиться за счет небольших деформаций самого упругого контура ) уравнение равновесия мембраны было выведено Лапласом оно совпадает с тем уравнением, которое приводится во всех курсах сопротивления материалов для. расчета тонких резервуаров, имеющих форму тел вращения [c.232]

Расчет общих деформаций рукавов производится как для брусьев с замкнутым жестким контуром поперечного сечения, упруго защемленных на 1 опонне. В первом приближении, если определять расчетную жесткость по параметрам расчетного сечения (см. раздел Стойки ), переменность сечений по длине можно не > читы-вать. [c.300]

Советским ученым принадлежит честь создания целой отрасли науки о сопротивлении материалов — теории сложной из-гибно-крутильной деформации стержней и оболочек. Законченную теорию расчета на прочность, устойчивость и колебания тонкостенных стержней и оболочек дал В. 3. Власов. А. А. Уман-ским разработаны методы расчета тонкостенных стержней с замкнутым контуром поперечного сечения и с криволинейной осью. Теорию сложных деформаций стержней и оболочек продолжают развивать другие советские ученые. [c.6]

Условия неустойчивого распространения небольших расслоений Ь 5 0,Ы и 5 = 0,5-20 мм) анализировали на основе решений плоской задачи теории упругости (плоская деформация) для пластин с внешними границами, свободными от нагрузок. Результаты расчетов на ЭВМ методом конечных элементов получены для пластин, имеющих изолированное расслоение в виде прямозггольной щели, а также два-три таких ВР, расположенных на разных уровнях по высоте пластины, при нанесении на контур расслоения в результате последовательного сгущения от 14 до 50 узлов. Предполагали, что ВР растет по нормали к направлению наибольшего растягивающего напряжения. Учитывая ступенчатый характер ВР, место и направление развития (параллельно или перпендикулярно) взаимодействующих расслоений на разных уровнях определяли, сравнивая напряжения и Оу, действующие на контуре. В результате расчетов для случая расслоения с притупленной вершиной, длина которого изменялась от 0,1< до 0,5t (t - толщина стенки конструкции), получили зависимость Ь = /(Ь), характеризующую возможный мгновенный рост изолированного ВР в центральной [c.166]

Иногда напряжения, вычисленные в предположении, что ди находится в упругом состоянии, оказываются на некоторых у стках больше, чем предел текучести материала диска. Так пол чается для центральной части диска, на контуре и вблизи це рального отверстия или на внешнем контуре диска, где действуют большие напряжения сжатия. Это показывает, что на таких участках возникают пластические деформации, а действительные напряжения значительно меньше ранее вычисленных. Вместе с тем это значит, что необходимо уточнить расчет напряжений. Уточнение должно касаться не только перенапряженных участков, но и всех остальных, так как возникновение пластических деформа-312 [c.312]

При расчете коробчатых пролетных строений на первом этапе считаются справедливыми гипотезы, принятые в теории А. А. Уманского. На втором этапе расчета гипотезу о недеформируемости контура от- брасывают и пролетное строение рассматривают в виде тонкостенной системы, состоящей из бесконечного числа поперечных изгибаемых элементарных рам, имеющих в продольном направлении безмоментную структуру. Деформациями сдвига плит и стенок пренебрегают. Рас-, пределение напряжений от одной грани к другой принимают линейным. Предполагают также, что кососимметричные искажения контура поперечного сечения балок обусловлены только внешней нагрузкой, а точки перегиба плит и стенок при деформациях контура находятся в их серединах. [c.160]

При этом можно учесть влияние стесненного кручения и деформаций контура сечения на общее напряженно-деформированное состояние, а также неравномерность распределения напряжений по ширине сечений. С позиций теории тонкостенных стержней с деформируемым контуром решается проблема расстановки диафрагм и поперечных связей, при которой обеспечивается недеформируемость сечений на всем протяжении пролетного строения. Теория дает воа.можность использовать ее для расчета криволинейных пролетных строений и учитывать факторы, связанные с воздействием закручивающей нагрузки при расчете косых несущих конструкций. Практически все особенности работы металлических сплошностеичатых пролетных строений эстакад под нагрузками позволяет учесть теория складчатых оболочек и ее варианты. [c.265]

При учете упругой среды работы материала расчет металлических коробчатых пролетных строений на действие крутящих нагрузок не отличается от расчета аналогичных железобетонных пролетных строений и может быть выполнен в два этапа (см. п. 7.1). При определенном шаге поперечных диафрагм и связейДсм. п. 14.3) деформации контура могут быть практически исключены и тогда бывает достаточен только расчет пролетного строения на стесненное крученне. [c.286]

В этом же году были защищены три диссертации К. Ф. Ковалевым йа тему Изу еййё стесненного кручения тонкостенных стерж ней замкнутого п зофиля , В. И. Луневым на тему Вариационный и графический методы расчета тонкостенных стержней открытого профиля и Н. Ф. Бочаровым иа тему Расчет на прочность рам грузовых автомобилей . В первой из этих диссертаций автор ее описывает опыты, проведенные им над стальными и резиновыми образцами. Опыты эти показали, что стесненное кручение тонкостенных стержней замкнутого профиля всегда сопровождается значительными деформациями контура сечения, причем форма депланации сечения весьма близка к форме ее при- чистом кручении. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...