Перемещения при сварке стыковых соединений

В табл. 41 показаны приемы перемещения конца электродной проволоки при сварке стыкового соединения в нижнем положении. [c.227]

Увеличение напряжения дуги приводит к повышению ее подвижности, в результате чего увеличивается ширина шва, а глубина остается практически неизменной. При сварке под флюсами АН-17М и АН-43 напряжение дуги не должно превышать 40 В. Скорость перемещения дуги при сварке стыковых соединений высокопрочных сталей изменяют от 13 до 30 м/ч. Повышение скорости сварки в этом диапазоне обусловливает увеличение глубины проплавления. Автоматической сваркой под флюсом выполняют стыковые, угловые и нахлесточные швы, расположенные в нижнем положении. [c.59]

Рис. 8,6. Угловое перемещение при сварке стыковых (а, б), нахлесточных (в), тавровых (г — е) соединений

ТИХ. Существуют разные приемы реализации этого метода, например путем растяжения образца при сварке стыкового соединения или его изгиба (рис. 10.4). Недостаток этого метода состоит в том, что нельзя сравнивать между собой по показателю у р результаты испытаний различных по размерам образцов или при различных условиях сварки, так как при этом изменяется температурный режим образца и одной и той же скорости перемещения захватов будут соответствовать разные деформации, накопленные металлом за период пребывания его в ТИХ. Более точной мерой сопротивляемости металла образованию горячих трещин является критический темп деформации а р, определяемый приближенно как отношение критического значения перемещения кромок свариваемых элементов за время деформирования в ТИХ к значению ТИХ [8]. [c.248]

Возможны различные формы поперечных колебаний конца электрода. Формы колебаний, показанные на рис. 11.2, в — е, применяют для лучшего прогрева обеих кромок свариваемого металла, а на рис. П.2, 3 — для большего прогрева одной кромки (например, при сварке листов разной толщины). Когда необходимо прогреть середину шва, применяют более сложное перемещение конца электрода, показанное на рис. VII.2, и. Перемещение конца электрода восьмеркой (рис. 11.2, з/с) некоторые опытные сварщики применяют при выполнении в нижнем положении стыковых, а чаще угловых швов больших поперечных сечений тавровых соединений за один проход. Перемещение электрода треугольником (рис. 11.2, е) применяют при сварке стыковых соединений с -образной разделкой кромок и тавровых соединений в нижнем и вертикальном положениях. [c.427]

При полуавтоматической сварке стыковых соединений с разделкой кромок применяют такие же приемы перемещения электрода, как и при ручной электродуговой сварке. [c.225]

Самым простым способом сварки стыковых соединений является сварка на весу, но она возможна при точной сборке и постоянных зазорах. В местах повышенных зазоров протекание жидкого металла предупреждают поперечными перемещениями держателя относительно оси шва. [c.409]

Позиционирование изделия для выполнения каждого соединения в наиболее благоприятном для сварки положении требует неоднократного поворота изделия. Так, при дуговой сварке стыковые соединения обычно располагают в нижнем положении, а для угловых швов предпочтительно положение в лодочку. Кроме периодических установочных поворотов изделия применительно к сварке круговых и кольцевых швов требуется вращение изделия с постоянной сварочной скоростью. При сварочных операциях нужно также задавать положение инструмента относительно свариваемых кромок и перемещать его со скоростью сварки. Для механизации этих операций используют устройства, обеспечивающие позиционирование, или перемещение, изделия, а также инструмента (сварочной головки) относительно изделия. [c.101]

При выполнении стыковых соединений алюминиевых сплавов на съемной подкладке в процессе сварки возможен отход кромок от подкладки, в результате чего возникают такие дефекты, как смещение кромок или домик . Для предотвращения таких перемещений при сварке круговых швов иногда предусматривают буртик у ввариваемой детали [8], как показано на рис. 10, а при сварке продольных и кольцевых швов — прижимной ролик (рис. И), перекатывающийся по свариваемым кромкам перед сварочной головкой [1]. [c.187]

При сварке тонкими проволоками форма колебаний электрода обычно такая же, как при ручной дуговой сварке. При сварке проволоками 0 1,6 мм и более форма поперечных колебаний зависит от типа соединения и может изменяться от слоя к слою. Корневые швы сваривают при возвратно-поступательном перемещении электрода, средние слои стыковых швов — при перемещении электрода по вытянутой спирали, а верхние слои с поперечными колебания- -ми — змейкой . Сварку стыковых соединений можно вести с наклоном электрода как углом вперед, так и углом назад до 10—30°. В первом случае глубина провара несколько меньше, шов шире, удобно направлять дугу по разделке шва. можно добиться существенного уменьшения разбрызгивания, сварку можно выполнять с большими скоростями, чем сварку вертикальным электродом.- Возвратно-поступательные движения горелки обеспечивают снижение пористости при сварке во всех активных газах. Этому способствуют как улучшение защиты, так и перемешивание и замедленное охлаждение жидкой ванны. [c.30]

Электрошлаковая сварка. Важнейшая особенность способа - пониженная чувствительность к образованию горячих трещин, что позволяет получать чисто аустенитные швы без трещин. Это объясняется специфическими особенностями электрошлаковой сварки малой скоростью перемещения источника нагрева и характером кристаллизации металла сварочной ванны, отсутствием в стыковых соединениях угловых деформаций. Однако малая концентрация нагрева и скорость сварки, повышая длительность пребывания металла шва и околошовной зоны при повышенных температурах, увеличивают его перегрев и ширину околошовной зоны. [c.371]

Стыковые соединения в нижнем положении сваривают обычно углом назад (рис. 7-31,а). Тавровые и нахлесточные соединения, расположенные не в лодочку , сваривают с таким же наклоном электрода в направлении сварки и с наклоном его поперек шва под углом 45—60° к горизонту. При этом электрод направляют точно в угол или смещают на 1 —1,5 мм на горизонтальную полку (рис. 7-31,6). Тонкий металл в нижнем положении сваривают при равномерном поступательном перемещении электрода, без поперечных колебаний, за исключе-376 [c.376]

Стыковые соединения горизонтальных стержней диаметром 10—18 мм выполняют одноэлектродной сваркой на медных желобчатых подкладках. Сварку ведут электродами диаметром 3—5 мм. Внутренний диаметр подкладки равен наружному диаметру стыкуемых стержней плюс 0,5— ,5 мм, а толщина стенок — около 8 мм. Для соединения одинарных и спаренных горизонтальных стержней дугу возбуждают на нижней части торца стержня, который тщательно проплавляют с целью образования в месте возбуждения дуги и на дне формы небольшого количества жидкого металла. Затем дугу переносят на другой стержень и операцию повторяют. После этого перемещением электрода вдоль и поперек меж-торцового пространства заполняют плавильное пространство, обеспечивая при этом равномерное и полное расплавление торцевых поверхностей стержней. При подъеме уровня шлаковой ванны до верха стыкуемых стержней концу электрода придают круговые движения по спирали в направлении от стенок формы к центру. После подъема поверхности наплавленного металла выше уровня стержней на 0,5—1 мм сварку заканчивают без образования заметного усиления шва. В процессе окончания сварки следует попеременным замыканием дуги в центре шва предупредить образование подкорковых раковин. [c.183]

При выполнении стыковых швов начало и окончание сварки осуществляют на выводных планках. Нахлесточные соединения сваривают прерывистыми швами. Длина прихваток обычно составляет 80—100 мм с шагом между ними 200—300 мм. Окончив эти работы, размечают места для перехода нахлесточного соединения в стыковое, вырезают и подгоняют их по месту газокислородной резкой, а соединение выполняют ручной дуговой сваркой. После сварки все швы подвергают контролю на плотность методом вакуумирования. Все дефектные места немедленно устраняют и проводят повторный контроль. Для перемещения сваренной секции к ней приваривают полосы и продолжают сборку и сварку второй и последующих секций. Приваренные к [c.80]

Перемещение держателя и направление сварочной дуги по шву. При сварке коротких стыковых и нахлесточных швов держатель может находиться на весу, т. е. не опираться на изделие. Небольшие и плавные изменения расстояния между нижним краем держателя и свариваемым изделием практически не сказываются на режиме сварки и устойчивости самого процесса сварки. Сварка угловых швов ведется с опиранием держателя копирующей насадкой в угол соединения — на полку и стенку (фиг. 74). Направление проволоки в вершину угла производится по середине нижней кромки насадки. Для обеспечения надежной подачи флюса в зону сварки при сварке наклоненной до 45° проволокой воронка с флюсом в месте винтового крепления ее к корпусу держателя поворачивается, как показано на фиг. 75,6. [c.407]

Тонкий металл в нижнем положении сваривают при равномерном поступательном перемещении электрода (без поперечных колебаний) за исключением мест, имеющих зазоры. Соединения с зазорами сваривают поперечными колебаниями конца электрода. При сварке в нижнем положении стыковых соединений большой толщины с V-образной разделкой кромок первый слой (корень) шва выполняют равномерным поступательным или возвратно-поступательным перемещением электрода. [c.216]

Устройство для принудительного удержания сварочной ванны в зазоре между свариваемыми кромками обычно называют формирующими ползунами. Выполняются они из меди (чаще всего), графита или стали (например, при сварке сплавов алюминия). Все ползуны охлаждаются водой, конфигурация их соответствует сварному соединению (стыковому, угловому или нахлесточному). Аппараты с пластинчатым электродом или плавящимся мундштуком применяют для сварки более толстого металла. Аппараты с проволочным электродом наиболее универсальны и мобильны, поскольку аппараты с плавящимся мундштуком (рис. VII.17) вообще лишены механиз.ма перемещения вдоль свариваемых кромок, а имеют механизм подачи электродов, струбцину для закрепления аппарата на изделии, токоподвод, пульт управления и катушки для сварочной проволоки (в данном случае четыре). Струбцина электрически изолирована от аппарата и имеет пять степеней свободы для точной установки мундштука в зазоре и направления проволок при сварке. Если аппарат невозможно укрепить на изделии, то его можно закрепить на консольной или портальной стационарной установке. [c.213]

Изготовление полотнищ корпуса резервуара производится в следующем порядке (см. рис. 164). На участке I нижнего яруса установки производят сборку двух секций полотнищ из отдельных листов с прихваткой всех соединений и ручной сваркой прерывистых швов нахлесточных соединений. На участке II выполняют автоматическую сварку первых швов стыковых соединений (с проваром на 0,6—0,7 толщины металла) и сварку нахлесточных соединений. На участке III автомата.ми сваривают все швы второй стороны полотнища, являющейся внешней поверхностью резервуара. Кантовку на другую сторону производят в процессе огибания полотнищем направляющего кружала во время перемещения с одного яруса на другой. На участке IV испытывают все швы на плотность вакуу м-приборами, выборочно просвечивают швы стыковых соединений и при необходимости производят устранение дефектов швов. [c.273]

Фиг. 160. Схема положения и перемещения горелки при полуавтоматической сварке швов стыковых соединений в углекислом газе [46]

При сварке швов стыковых соединений с разделкой кромок применяются те же приемы перемещения электрода, что и при ручной дуговой сварке. [c.290]

Техника сварки толстой проволокой стыковых соединений в нижнем положении отличается характером перемещения электрода относительно шва. При сварке однослойных швов на соединениях без скоса кромок практикуется возвратно-поступательное перемещение электрода вдоль их оси (без поперечных колебаний), как показано на фиг. 60,г,/. [c.118]

Кольцевой шов тонкостенной обечайки является одним из наиболее ответственных и трудновыполнимых соединений. Трудности заключаются в необходимости точной сборки стыкового шва и предотвращения перемещения кромок в радиальном направлении при сварке. Для этой цели сборку и сварку кольцевых стыков обычно выполняют на подкладках разжимных колец. [c.591]

В стыковом соединении пластин с зазором (рис. 8.5, а) расширение металла в поперечном направлении происходит намного свободнее, чем при сварке целой пластины. Нагреваемые кромки достаточно свободно перемещаются в зазор, в результате чего возникают перемещения у, показанные на рис. 8.5, б. Максимально возможное перемещение каждой кромки при отсутствии теплоотдачи в воздух [c.208]

При сварке прежде всего определяют режим сварки, под которым подразумевается вид тока, диаметр электрода, напряжение и сварочный ток, скорость перемещения электрода вдоль шва и др. Основными параметрами режима сварки являются диаметр электрода и сварочный ток. Остальные параметры выбирают в зависимости от марки электрода, положения свариваемого шва в пространстве и др. Для стыковых соединений в зависимости от толщины свариваемого металла могут быть приняты следующие диаметры элект< рода [c.476]

При стыковой сварке свариваемые заготовки закрепляют в зажимах стыковой машины (рис. 227, а). Зажим 3 установлен иа подвижной плите 4, перемещающейся в направляющих. Зажим 2 укреплен на неподвижной плите 1. Сварочный трансформатор соединен с плитами гибкими шинами и питается от сети переменного тока через включающее устройство. Перемещение плит и сжатие свариваемых деталей осуществляется под воздействием усилия Р, развиваемого механизмом осадки. [c.343]

Применяют соответствующую оснастку и приспособления для сборки и закрепления свариваемых элементов. Они особенно эффективны для ликвидации временных перемещений, которые значительны по размеру, но не сопровождаются большими усадочными силами, например прижатие тонких листов при сварке стыковых соединений, закрепление ребер и диафрагм при выполнении угловых швов, удержание листа в плоскости при контактной точечной и шоЕной сварке, фиксация элементов рамы при сварке ее в углах и пересечениях. [c.240]

При выполнении стыковых соединений с зазором (рис. 23) от неравномерного нагрева свариваемых пластин по их ширине пластины изгибаются с раскрытием зазора. Остывание металла в зоне уже сваренного шва приводит к сближению и повороту пластин, стремящемуся закрыть зазор. Деформации изгиба появляются при сварке листов, стержней и оболочек и являются следствием несимметричного расположения швов относительно центра тяжести сечения, неодновременного выполнения симметрично расположенных швов или неодновременного заполнения разделки кромок валиками сварного шва. Неравномерные по толщине поперечные пластические деформации образуют угловое перемещение (рис. 24). Деформации полки тавровых соединений носят название грибовидность , эти деформации тем больше, чем больше толщина полки и катет сварного шва (рис. 25). Характерными являются деформации при сварке балочных конструкций, например продольного шва тавра (рис. 26). После окончания сварки возникает укорочение балки и изгиб тавра. [c.40]

Полуавтоматической сваркой можно выполнять односторонние однопроходные и двусторонние швы стыковых соединений. Для предотвращения прожогов при односторонней сварке стыковых соединений необходимо использовать флюсовую подушку или флюсомедную подкладку. Сварка может также выполняться после предварительной подварки корня шва на тех же режимах, но с повышенной скоростью перемещения дуги. [c.150]

При односторонней сварке стыковые соединения с разделкой кромок сваривают в зависимости от толщины металла однослойными и многослойными швами (рис. 55 б). При выполнении однослойного шва (однопроходного) дугу возбуждают на верхней грани скоса кромки, затем переводят ее вниз, проваривают корень шва и выводят дугу на вторую кромку. Перемещение дуги по скосам кромок замедленное — для обеспечения лучшего проплавления, в корне шва движение дуги ускоренное — для исключения прожога. При значительной толщине металла сварной шов выполняется в несколько слоев. Первый слой (валик) заваривают элект-)одами диаметром 2—3 мм для лучшего провара корня шва. Тоследующие слои шва выполняют электродами больших диаметров (4—6 мм). Перед наложением каждого слоя поверхность предыдущего тщательно очищается от шлака и брызг металла. При многослойной сварке каждый слой отжигается при наложении последующего. Это улучшает структуру и механические свойства металла сварного шва. Чтобы обеспечить достаточный прогрев и отжиг, толщина слоев не должна превышать 5 мм. [c.113]

При выполнении продольных швов оболочек заметные временные перемещения возникают при электрошлаковой сварке, в особенности при сварке одновременно двух швов на заготовках полуцилиндри-ческой формы. Перемещения возникают такие же, как при электрошлаковой сварке стыковых соединений (см. 2). Остаточные перемещения от продольных швов в длинных цилиндрических оболочках диаметром О состоят из прогиба / (рис. 8.20, б). [c.222]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

Дуговая сварка покрытыми электродами применяется при изготовлении конструкций из металла толщиной более 3 мм. Недостатком является внутренняя пористость сварных швов. При сварке термически упрочняемых сплавов прочность сварных соединений меньше прочности основного металла. Стыковые бесскосные соединения рекомендуются для металла толщиной до 5 мм, при больших толщинах делается разделка под углом 60° и притуплением 1—2 мм. Кромки соединяемых деталей перед сваркой зачишают с помоидью ручных или механических проволочных щеток, а затем обезжиривают. Наиболее чистую поверхность кромок получают при химической очистке. Изделие толщиной до 4 мм сваривают без подогрева, толщиной 5—6 мм — с подогревом начала шва до 100 °С, толщиной 8 — 10 мм — с подогревом до 160—200 °С, при большей толщине подогрев должен быть еще выше. Сварку ведут электродами диаметром 4—8 мм на постоянном токе обратной полярности при быстром их перемещении без поперечных колебаний. Для заплавления кратера в конце сварки дугу следует обрывать постепенно. [c.120]

Полуавтоматическая сварка в нижнем положении можег вылол-няться как правым, так и левым методом, узким валиком или с поперечными колебаниями держателя. При сварке слева направо держатель отклоняется от вертикальной оси вперед на 5—15° (рис. 15). Сварку первых валиков в многослойных швах рекомендуется выполнять с возвратно-поступательными перемещениями электрода (1) вдоль оси шва без поперечных колебаний. При наложении последующих шво в стыковом соединении производятся поперечные колебания (И). Последний шов рекомендуется сваривать с перемещениями электрода змейкой (111). При сварке угловых щвов держатель дополнительно отклоняется и от вертикальной стенки на угол 30—45°. Перемещение электрода производится по вытянутой змейке (рис. 16). [c.327]

Продольные сварочные напряжения вызывают деформацию изгиба продольной оси стержневых элементов, уменьшение продольных размеров и искривление кромок при сварке широких полос. Поперечные сварочные напряжения вызывают перемещение свариваемых элементов в направлении к оси шва и уменьшение общей ширины деталей (Яаач> коа). Несимметричное поперечное сечение стыкового или углового шва приводит к изменению угла сопряжения свариваемых элементов или образованию грибовидности в полках тавровых соединений. [c.354]

При сварке полотнищ из металла толщиной более 10 мм (корпус воздухонагревателя и др.) указанный порядок их перемещения непригоден, так как после сварки на нижнем ярусе первых швов поперечных стыковых соединений и при огибании направляющего кружала будет происходить раскрытие шва с несваренной стороны (с корня шва), что может привести к образованию трещин (рис. 165, а). В таких случаях целесообразно изменить направление движения полотнища и сварку первых швов производить на верхнем ярусе установки. Тогда при огибании направляющего кружала в поперечных стыковых соединениях будет происходить сжатие волокон на несваренной стороне полотнища (рис. 165,6), и опасность возникновения трещин исключается. [c.273]

Стыковой сваркой сваривают медь и ее сплавы (бронза — сплав — меди с оловом, латунь — сплав меди с цинком), алюминий и его сплавы. Медь и алюминий обладают значительно больщей теплопроводностью, чем сталь, вследствие чего требуют большего тепла для образования слоя расплавленного металла на торцах. Из-за больщой теплопроводности и низкого электросопротивления оплавление в целях концентрации тепла около торцов проводится с повышенными скоростями при повышенных плотностях тока. Сильное окисление с появлением тугоплавких пленок требует, наряду с интенсивным оплавлением, больших скоростей осадки с приложением значительного усилия, необходимого для удаления окислов из стыка. Перемещение плиты должно проводиться по графику, близкому к полукубической параболе. При оплавлении меди поддерживать на торцах слой расплавленного металла, а также прогреть металл на достаточную гл бину еще труднее, вследствие чего для получения соединения необходимого качества применяются большие усилия осадки (до 40 кг1мя1 ). Следует от.метить, что исходное состояние сплава (в особенности алюминиевого) существенно влияет на условия его сварки оплавлением и на качество получаемых соединений. Режимы сварки некоторых изделий из цветных металлов приведены в табл. 20. При сварке латуни наблюдается выгорание цинка (температура плавления которого 419° С) это может привести к изменению свойств лат ни. С целью уменьшения выгорания цинка необходимо процесс оплавления и осадки вести с большой скоростью. Сварка латуни затруднена также из-за ее быстрого окисления и небольшого интервала температур перехода из твердого состоя-иия в жидкое. В сгыках лат ни, соде,рл<ашей цинка до 40% (например, Л62), наблюдается однофазная структура а-латуни в этих случаях стык равнопрочен основно.му металлу. При содержании цинка более 40 Ь (например, Л59) в стыках наблюдается (а + -f ), латунь, закаливающаяся до твердости 170 кг/лш при твердости основного металла 125—130 кг1мм-. Отпуск при 600—650° С обеспечивает требуемую пластичность латуни. [c.155]

По сложности техники сварки наиболее трудными являются стыковые соединения из тонкого металла. Кроме строгого соблюдения режимов, здесь необходимо принимать меры для предупреждения прожогов. Например, детали толщиной 0,8—1,0 мм сваривают в нижнем положении на медной или остающейся стальной подкадке. В вертикальном положении вероятность получения прожогов меньше. При сварке на весу (без подкладки) важно обеспечить равномерное перемещение горелки вдоль стыка. Любое замедление вызывает прожог металла. [c.116]

Оборудование для ПМДС включает три основные составляющие сварочную машину, аппаратуру управления и контроля, источник питания сварочной дуги. Сварочная машина имеет много общего с машиной для стыковой контактной сварки механизмы зажатия свариваемых деталей, перемещения и осадки. Однако для нее характерны свои особенности. При нагреве дугой, движущейся в магнитном поле, свариваемые детали остаются неподвижными, поэтому значительно упрощается механизм перемещения и осадки. Однако особенности нагрева и формирования сварного соединения требуют высоких относительно контактной стыковой сварки скоростей осадки, не менее 0,15 м/с. В связи с малыми плотностями сварочного тока по сравнению с контактной сваркой, зажимные губки изготовляют не из [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...