Учет распределенности источников теплоты

В указанном выше примере ЭВМ используется лишь для экономии времени и облегчения труда расчетчика. Более высокая ступень использования ЭВМ — интегрирование определенных интегралов и решение систем уравнений. В частности, расчет температур в стадии теплонасыщения по формулам (6.21), (6.25), (6.29), при многократном отражении теплоты от границ тела (6.49), (6.52), в телах вращения (6.56), (6.58), (6.61), при учете распределенности источников теплоты (6.73) целесообразно при массовых расчетах выполнять на ЭВМ путем составления специальной программы. Решение уравнения (6.85) путем [c.201]

Учет распределенности источника теплоты в расчетах полей температур [c.450]

Учет распределенности источников теплоты [c.47]

Таким образом, мгновенный распределенный источник теплоты можно заменить сосредоточенным линейным источником, теплота которого введена на отрезок времени to ранее. Согласно уравнению (6.6) процесс распространения теплоты от мгновенного распределенного источника с учетом to выразится уравнением [c.197]

Сеточные модели могут быть использованы для решения задач теплопроводности в телах сложной конфигурации с одномерным, двумерным и трехмерным температурным полем, в телах с сосредоточенными, полосовыми и распределенными источниками теплоты при граничных условиях I—IV рода, в том числе и нелинейных задач, в частности решение может быть получено с учетом зависимости теплофизических свойств тела от температуры [5, 6]. [c.86]

Рассмотрим основы метода конечных элементов. Пусть требуется найти стационарное распределение температуры Т х, у) в двумерной области 5 с границей Г. Для изотропного материала и при учете внутренних источников теплоты математическая постановка задачи в дифференциальной форме имеет вид [c.246]

Нестационарная теплопроводность с учетом внутренних источников теплоты. Термография. Дифференциальное уравнение теплопроводности для одномерного температурного поля с учетом равномерно распределенных в теле внутренних источников теплоты постоянной мощности (Вт/м ) может быть записано в общем виде, как и в предыдущих задачах [c.156]

Предельное состояние. При нагреве пластины линейным источником теплоты распределение температуры по ее толщине согласно уравнению (6.26) равномерно. Следует, однако, иметь в виду, что в действительности из-за наличия теплоотдачи с поверхности пластины всегда наблюдается некоторая неравномерность распределения температуры по ее толщине. Эта неравномерность будет тем значительнее, чем больше величина Aba/v . Кроме того, при расчете температуры с учетом теплоотдачи коэффициент теплоотдачи а принимался не зависящим от темпера- [c.171]

Распределение температуры с учетом отражения теплоты от границы /—/ представляет собой сумму температур от действительного и фиктивного источников теплоты и показано на рисунке сплошной линией. [c.184]

В п. 6.4 отмечалось, что большинство сварочных источников теплоты, строго говоря, не сосредоточенные, а обладают распределенностью теплового потока по нормальному закону [уравнение (5.33)]. Если источник теплоты обладает высокой концентрацией теплоты, то его можно рассматривать как сосредоточенный. Для некоторых источников теплоты, таких, как газовое пламя, а иногда и дуга, оказывается необходимым учет их распределенности. [c.196]

По способу обеспечения тепловой энергией системы могут быть одноступенчатыми и многоступенчатыми (рис. 12.1). В одноступенчатых схемах потребители теплоты присоединяются непосредственно к тепловым сетям I при помощи местных или индивидуальных тепловых пунктов 5. В многоступенчатых схемах между источниками теплоты и потребителями размещают центральные 6 тепловые (или контрольно-распределительные) пункты. Эти пункты предназначены для учета и регулирования расхода теплоты, ее распределения по местным системам потребителей и приготовления теплоносителя с требуемыми параметрами. Они оборудуются подогревателями, насосами, арматурой, контрольно-измерительными приборами. Кроме того, на таких пунктах иногда осуществляются очистка и перекачка конденсата. Предпочтение отдают схемам с центральными тепловыми пунктами 1, обслуживающими группы зданий 5 (рис. 12.2). [c.382]

В качестве начальных условий наиболее часто используется равномерное распределение температуры по объему загрузки, равное температуре окружающей среды Т . Решение уравнений (6.21) и (6.22) осуществляется методом конечных разностей. При индукционном нагреве металлов источники теплоты распределяются неравномерно как по длине, так и по радиусу заготовки. Для более точного учета источников теплоты целесообразно в зоне их концентрации пространственную сетку сгущать, т. е. использовать неравномерную сетку. Неравномерная сетка у поверхности заготовки позволяет также повысить точность задания граничных условий. [c.218]

Допустим, что источник теплоты перемещается на некотором расстоянии от края пластины уо (рис. 17.15). Считая границу I — / адиабатической, создадим отражение теплоты от нее. Этого можно достигнуть, если предположить, что пластина является бесконечной и в ней движутся одновременно с одинаковой скоростью два источника одинаковой мощности. Расстояние между действительным и фиктивным источниками равно 2уо. Распределение температуры в некотором произвольном сечении от действительного источника теплоты в бесконечной пластине показано на рис. 17.15, а пунктирной линией 1. Пунктирной кривой 1 показано распределение температуры от фиктивного источника теплоты. Распределение температуры с учетом отражения теплоты от границы I — I представляет собой сумму температур от [c.433]

Схематизация источников теплоты. Разнообразие применяемых источников теплоты также обусловило необходимость их схематизации. Учет реального пространственного распределения тепловой мощности источника позволяет с достаточной точностью описывать процессы, происходящие в непосредственной близости от места действия источника, однако существенно усложняет расчеты. Расчеты упрощаются в слз чае применения схем предельно сосредоточенных источников, основывающихся на использовании принципа местного влияния. Сущность принципа сформулирована [c.20]

Выполнить условие адиабатической границы можно, воспользовавшись методом отражения. Суть его в том, что для имитации теплового потока, отраженного от адиабатической границы, в расчет вводят фиктивный источник теплоты, равный по мощности и расположенный симметрично реальному источнику относительно границы (рис. 1.5, 6). Распределение температур с учетом границы (кривая 2) определяется суперпозицией температур от реального и фиктивного источников (кривые 1 и 1 ). [c.21]

Рис. 17.15. Схема введения дополнительного движущегося источника для учета отражения теплоты от границы I—/ а — распределение температуры 1 и Г от источников (7 и 9 и действительное распределение температуры с учетом отражения теплоты от границы —I (сплошная кривая) б — схема движения источников 7- и в пластине

Граничное условие первого рода состоят в явном задании распределения температур на границе. Частным случаем такой границы является изотермическая граница, когда поверхность тела обладает постоянной температурой в течение всего процесса распространения теплоты. В расчетах тепловых процессов при сварке условие первого рода встречается сравнительно редко. Учет такой границы может быть проведен введением фиктивного стока теплоты (источник отрицательной мощности), расположенного симметрично реальному источнику относительно границы (рис. 1.5, а). [c.21]

Уравнение (14.6) называется дифференциальным уравнением Фурье. Оператор Лапласа V t имеет также определенный физический смысл. Положительный или отрицательный его знак соответствует нагреванию или охлаждению тела. Нулевое значение оператора соответствует стационарному режиму (дtlдx = 0), когда распределение температуры в теле сохраняется неизменным во времени. В этом случае в результате двойного интегрирования уравнения (14.6) могут быть получены расчетные формулы теплопроводности, выведенные в 13.3 без учета внутренних источников теплоты. [c.232]

В. С. Щедров для расчета интенсивности источника теплоты получил интегральное уравнение типа уравнения фредгольма с учетом зависимости распределения теплового источника на поверхности контакта в зависимости от геометрии последнего. В этом уравнении искомой функцией является q x, t) —общее количество теплоты, создаваемое элементарными источниками на номинальной поверхности контакта в произвольный момент времени. [c.117]

В результате электрического расчета при заданном напряжении и частоте источника питания определяются следующие электрические параметры коэффициент полезного действия, активные и реактивные мощности в системе, коэффициент мощности, токи в цепях индукторов, двухмерное распределение внутренних источников теплоты в загрузке. Электрический расчет в данных моделях реализует вариант метода интегральных уравнений с осреднением ядра интегрального уравнения (см. главу 2). Это позволяет эффективно производить электрический расчет индукционных нагревателей независимо от выраженности поверхностного эффекта в загрузке с многослойными, секционированными, многофазными индукто-)ами, с обычным и автотрансформаторным включением обмоток. Лредусмотрен также учет влияния на электромагнитные параметры индукционной системы таких элементов, как медные водоохлаждаемые кольца, электромагнитные экраны и другие проводящие немагнитные тела, в которых можно выделить осесимметричные линии тока. Тепловой расчет заключается в определении двухмерного температурного поля в загрузке в процессе нагрева при определенных граничных условиях на поверхности загрузки, которые задаются или исходя из свободного теплообмена с окружающей средой (конвекцией, излучением) или с учетом футеровки. Одновременно находятся как общие тепловые потери, так и потери с отдельных поверхностей загрузки. [c.217]

Согласно изложенной методике расчета была совместно составлена с И. Г. Киселевым программа для ЭЦВМ Минск-1 , которая позволяла в широких пределах варьировать условия задачи и тем самым изучить влияние ряда конструктивных и эксплуатационных факторов на температурное иоле уточняемого участка. На рис. 5, а приведено распределение температур в зоне двух верхних поршневых колец при юрмальпом их состоянии и без учета трения. На рис. 5, б показан характер изотерм в указанной области, но с учетом теплоты трения. Обращает на себя внимание явно выраженное изме.чение направления движения теплового потока в верхнем кольце, обусловленное дополнительным источником тепла, образовавшимся в районе контакта кольца со втулкой. В этом случае температура в центре днища возросла на 16° С, а в зоне колец — в среднем [c.254]

Если радиус пузыря увеличивается на йЯо, то поглощается тепло dQ = Ьр 4т Я 1с1Н(у, представляющее собой распределенный по сферической поверхности отрицательный источник тепла. Теплота испарения настолько велика, что только она оказывает влияние на последующее распределение температуры. Чтобы разобраться в существе этой задачи, мы сначала пренебрежем кривизной стенки пузыря. Это полезное соображение, гак как для плоской поверхности раздела все существенные особенности задачи сразу выявляются и, как будет показано ниже, учет кривизны сопряжен с очень небольшими поправками. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...