Произвольное перемещение опоры

ПРОИЗВОЛЬНОЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЕ ОПОРЫ [c.104]

Дадим ротору произвольное перемещение (рис. б). Координаты левой опоры обозначим у,, 1, координаты правой опоры У2> у координаты центра тяжести ус, с. Изменением координат а ,, х , Хс как величинами более высокого порядка малости будем пренебрегать. Угол между проекцией оси ротора на плоскость ху и осью X назовем р угол между осью ротора и ее проекцией на плоскость ху обозначим [c.626]

При работе крана без выносных опор должно быть исключено его произвольное перемещение. [c.204]

При работе крана без выносных опор должно быть исключено его произвольное перемещение, для чего необходимо надежно фиксировать рычаг ручного и педаль ножного тормозов. [c.316]

Гл. 1, в которой рассматриваются линейные системы с одной степенью свободы, содержит новый материал, относящийся к поведению системы при действии произвольно распределенной нагрузки в условиях перемещения опор, спектральной чувствительности и численным решениям. Представляющие общий интерес и полезные для практики темы расширены, при этом некоторые параграфы, касающиеся вопросов узко специального приложения, исключены. [c.12]

В ряде практических задач поведение колеблющейся системы обусловлено не непосредственным действием возмущающей силы, а перемещением опоры. Вынужденные колебания, вызываемые изменяющимися по гармоническому закону перемещениями и ускорениями опоры при отсутствии демпфирования и при наличии вязкого сопротивления, обсуждались соответственно в пп. 1.6 и 1.9. В данном параграфе будут рассматриваться случаи, где заданные перемещения опоры являются произвольными функциями времени. [c.104]

В п. 5.6 рассматривались продольные колебания призматического стержня, обусловленные либо переносом основания как абсолютно жесткого тела, либо независимыми перемещениями опор в продольном направлении. Для стержня следует рассматривать два типа перемещений как абсолютно жесткого тела. В качестве таких перемещений обычно берут чистый параллельный перенос в направлении оси у и малые угловые перемещения вокруг оси z, проходящей через начало координат перпендикулярно плоскости ху (см. рис. 5.13). Учитывая указанные два типа перемещений, перемещение в направлении оси у произвольной точки стержня можно представить в следующем виде [c.399]

При газовой машинной резке по копиру без закрепления разрезаемого листа возникающие деформации будут вызывать произвольные перемещения листа на опорах в направлении наименьшей величины силы трения. В результате вырезаемые с помощью машинной газовой резки детали наряду с деформациями изгиба могут иметь самые разнообразные отклонения от чертежных размеров. [c.396]

Таким образом, определение перемещений по методу начальных параметров сводится в первую очередь к определению величин начальных параметров Qq, Mq, 0о, Статические начальные параметры Qo и Мо находят из условий равновесия балки. Геометрические начальные параметры о и Wq определяют из условий на опорах. Уравнения (10.92) и (10.93), выведенные для произвольного [c.286]

Решение. Балка имеет две опоры шарнирно-неподвижную (узел А) и шарнирно-подвижную (узел В). В точке А имеем две составляющие реакции X и Y, зададимся произвольно их направлением. В точке В балка опирается на шарнирно-подвижную опору, поэтому направление реакции В известно она направлена перпендикулярно перемещению катков. [c.141]

Таким образом, определение перемещений по методу начальных параметров сводится в первую очередь к определению величин начальных параметров Qo, Мо, 0о, ai o- Статические начальные параметры Qo и Мй находят из условий равновесия балки. Геометрические начальные параметры 0о и Шо определяют из условий на опорах. Уравнения (10.92) и (10.93), выведенные для произвольного отрезка балки, пригодны и для всей балки в целом. Начало координат, как правило, будем выбирать в крайней левой точке балки. [c.305]

Защемленная неподвижная опора (заделка) исключает угловое и линейное перемещения опорного сечения. Реакция состоит из произвольно направленной силы, которая разлагается на две составляющие, и пары. Условные изображения опоры даны на рис. У.8. [c.133]

Отношение со к п-й собственной частоте ротора на жестких опорах определяет эффективность уравновешивания соответствующей собственной формы. Практически балансировка выполняется на критических скоростях системы ротор — корпус, где перемещения и реакции имеют повышенную величину, или на произвольных различающихся оборотах. Число балансировочных скоростей и точек измерений должно однозначно определять параметры уравновешивающих грузов. [c.83]

Задача 1. Написать уравнение перемещений упругой балки, лежащей на упругих опорах, нагруженной произвольной вертикальной нагрузкой. [c.70]

На основании теоремы о взаимности перемещений рассматриваем полученное уравнение как уравнение линии влияния прогибов, значения которых в зависимости от заданной нагрузки получим как сумму произведений величин действующих сил р. и q. на соответствующие им ординаты линий влияния, определенных приведенным выше уравнением. Балка на упругих опорах, нагруженная такой произвольной вертикальной нагрузкой, показана на рис. 30. [c.71]

Перемещение произвольной точки участка 1—С вследствие упругости опор О и I будет [c.208]

Представляя участок 1—С в виде консольной балки, упруго заделанной в точке 1, найдем перемещение произвольной точки участка 1—С вследствие гибкости балки и упругости опоры 1 относительно угловых перемещений [c.208]

Перейдем теперь к определению массы пролета 0—1, приведенной к точке С. Перемещения произвольной точки пролета вследствие упругости опор О я 1 [c.209]

Перемещение произвольной точки пролета 5—4 вследствие упругости опор и всего трубопровода [c.212]

Для балки, показанной на рис. 227, наметим ход решения задачи на определение перемещений. Балка имеет шесть участков и, следовательно, при решении задачи мы получим двенадцать произвольных постоянных. Сечения раздела нагрузки, опоры и шарниры дадут [c.291]

Мы рассмотрели случай, когда конструкция закреплена на опорах. Если система свободна, то непосредственно из уравнения (3.68) перемещения найти нельзя, так как матрица жесткости К для всей конструкции является вырожденной. Действительно, силы, действующие на свободную конструкцию, не могут быть произвольными они должны удовлетворять уравнениям равновесия всей системы в целом. Таких уравнений будет 6 для пространственной и 3 для плоской стержневой системы. Таким образом, в случае пространственной конструкции 6 элементов матрицы Р — Рц в уравнении (3.68) определяются через остальные элементы, являясь некоторыми линейными комбинациями последних. Но тогда и соответствующие 6 элементов матрицы-столбца Kv будут также линейными комбинациями остальных. Это говорит о том, что строки матрицы жесткости связаны между собой линейными зависимостями. Определитель подобной матрицы равен нулю, т. е. матрица жесткости для свободного тела является вырожденной. [c.92]

Как и во всех таких случаях, когда развитие вопроса, в течение ряда лет связанного главным образом с единственной лабораторией, усовершенствование техники эксперимента отмечалось с некоторыми интервалами во времени. Получение маленьких кристаллических брусков различных необходимых ориентаций и измерения в них перемещения при осторожном приложении нагрузок, характер концевых опор, способ измерения перемещения и прикладываемой нагрузки — все это подвергалось тщательному рассмотрению. Проблемы состояния образца, получение достаточно больших кристаллов для выполнения многих измерений на одном и том же куске, методы вырезания и полировки образца, оценка влияния трещин и т. д. представляли собой главные препятствия. Как экспериментатор, понимая трудности, с которыми сталкивался Фохт, я, тем не менее, очень критически настроен по отношению к его методам совершенно произвольной, как мне кажется, оценки треиия и других экспериментальных эффектов в виде числовых поправок, которые он вводил в свои данные. Я уже комментировал этот аспект его экспериментирования в разделе, посвященном удару, приведенном выше, и у меня имеются аналогичные замечания, которые я сделаю при рассмотрении его опытов по вязкости, описываемых ниже. [c.520]

А и С — произвольные постоянные. Их можно найти из условия, что у принимает заданные значения на двух опорах. Очевидно, что член Ах представляет поворот, а член С — поперечное перемещение балки, как целого. [c.243]

Принцип возможной работы является очень мощным инструментом и широко применяется при расчете конструкций. Однако перед тем, как перейти к использованию этого принципа, важно отметить две его особенности. Первая состоит в том, что возможные деформации или возможные перемещения должны быть совместимыми с условиями на опорах конструкции и не должны нарушать сплошности конструкции, с этой единственной оговоркой возможное изменение формы конструкции (его не следует путать с изменением формы конструкции, обусловленным действием реальных нагрузок) совершенно произвольно. Вторая заключается в том, что, проследив, как формулируется принцип, легко обнаружить отсутствие во всех рассуждениях какого-либо упоминания свойств материала конструкции. Следовательно, принцип возможной работы применим ко всем конструкциям независимо от того, как ведет себя материал линейно или нелинейно, упруго или неупруго. [c.422]

При этом произвольными могут быть схемы приложения силы и моментов, виды перемещения их в процессе изгиба, схемы закреплений в опорах и т. п. Поэтому, как будет показано ниже, к этому основному классу можно отнести весьма широкий круг задач, действительно охватывающий многие интересующие практику случаи. Так, например, к задачам основного класса относятся случаи, изображенные на рис. 1Л, 1.3, 1.4, 1.6, 1.7, 1.8, 1.14, 1.115. [c.20]

Для определения наибольших угловых перемещений сечений вала на опорах А и Б (рис. 14, б) проектируем активные силы на плоскость, составляющую произвольный угол ф с вертикальной плоскостью. [c.247]

Для этого, как известно из условий равновесия твердого тела, рассматриваемых в механике, необходимо связать неподвижными опорами все шесть степеней свободы заготовки. Эти шесть степеней свободы твердого тела сводятся к трем возможным перемещениям вдоль трех произвольно выбранных взаимно перпендикулярных осей координат и трем возможным вращениям относительно их. Связывание каждой из степеней свободы заготовки может быть произведено путем прижатия ее к неподвижной одноточечной опоре приспособления или станка. [c.35]

Перемещения при z = 60 см. Составляем уравнение прогибов (124) для первого участка. От опоры А до произвольного сечения этого [c.368]

Перемещения при z = 90 см. Сечение z = 90 см принадлежит второму участку. В интервале от опоры А до произвольного сечения второго участка находим скачки только в эпюре (при z = 0 и при [c.368]

Тело в пространстве имеет шесть степеней свободы три возможных перемещения (I, П, П1) вдоль трех произвольно выбранных взаимно перпендикулярных осей координат X, Y vl Z и три возможных вращения (IV, V, VI) относительно тех же осей (фиг. 15). Ограничение каждой из шести степеней свободы может быть произведено путем прижатия детали к соответственно расположенной неподвижной точке приспособления. Каждая неподвижная одноточечная опора ограничивает одну степень свободы — перемещение по направлению нормали к поверхности тела в точке опоры. Для того, чтобы ограничить все шесть степеней свободы, деталь должна базироваться на шести опорных точках. Эти шесть точек должны быть расположены в системе прямоугольных координат следующим образом в плоскости XY — три опорные точки (/,2,5), в плоскости YZ — две точки (4, 5) и в плоскости XZ—одна точка (6) (фиг. 16). Это правило называется правилом шести точек. [c.55]

Так, к примеру, балка на двух опорах, моделирующая перекрытие мостового пролета, под действием некоторой системы сил прогибается так, как показано на рис. 3.1. При этом произвольная точка Л перемещается на некоторую величину и (рис. 3.1, а). Это полное перемещение, которое обычно раскладывают на составляющие по осям координат [c.53]

Здесь через Мст обозначено перемещение произвольной точки невесомого стержня, жестко закрепленного по обоим концам при заданном законе движений опор. Это перемещение определяется из статического анализа, и для призматического стержня оно имеет вид [c.355]

Выбирают и располагают опоры с учетом веса трубопровода, его жесткости, направления и значения перемещений при эксплуатации. Поэтому нельзя произвольно изменять конструкцию и места расположения опор или устанавливать дополнительные опоры. [c.143]

Рассмотрим балку, возбуждение колебаний в которой происходит не под действием силы f(x), а вследствие заданных перемещений опор. Этот случай реализуется при установке балки на электродинамический вибратор. При указанном типе возбуждения колебаний одна или более граничных точек системы балка — настроенный демпфер (см. рис. 5.6) колеблется, совершая периодические вертикальные перемещения с амплитудой Wo. Пусть IFoTH — амплитуда относительного перемещения произвольной точки X балки относительно ее конца или концов. [c.222]

На валу 10 стартера, имеющего четырехходовую ленточную нарезку, устанавливается стакан 1, в боковой стенке которого выполнен винтовой паз И. Ступица стакана свободно перемещается по поверхности нарезки вала посредством рычага природа 2, имеющего опору в крышке 5. На ступице стакана установлена щай-ба 4, отжимаемая пружиной 3 к буртику ступицы стакана 1. На нарезке вала 10 выполнены углубления а, которые фиксируют ведущую гайку 6 при выключенном положении шестерни, что предотвращает произвольное перемещение шестерни на валу якоря. Ведущая гайка 6 установлена на нарезке вала 10 якоря. Выступы б ведущей гайки 6 входят в прорези в ступицы шестерни 8. Между гайкой 6 и внутренним торцом шестерни установлена пружина 7. Упорное кольцо 9 на валу якоря жестко крепится шплинтом. [c.198]

Корпус 3 ЦВД турбнны опирается на стулья двух выносных подшипников I и 4. Одновременно подшипник 4 служит одной из опор корпуса 5 ЦНД. Каждый цилиндр установлен на двух продольных шпонках 6, расположенных на правой и левой сторонах турбины и исключающих произвольные перемещения стульев подшипников в поперечном направлении. В осевом направлении стулья подшипников фиксируются поперечными шпонками 2, которые служат также для направления тепловых расширений корпусов цилиндров перпендикулярно оси турбин. Вертикальные шпонки 7 обеспечивают совпадение вертикальных плоскостей симметрии подшипников и корпусов цилиндров. Пересечение осей поперечных шпонок 2 и продольной шпонки 6, связывающих корпус ЦНД и фундамент, называют мертвой точкой, или фикспунктом. От этой неподвижной точки происхо- [c.105]

Связь в точке В — опирание двух абсолютно гладких поверхностей. Она препятствует перемещению рассматриваемого тела в направлении нормали к соприкасающимся поверхностям. Ее реакция N направлена вдоль этой нормали (рис. б). Связь в точке А — шарнирнонеподвижная опора. Реакция такой связи проходит через центр шарнира, направление же ее в плоскости чертежа заранее неизвестно. В рассматриваемом случае на стержень АК, кроме реакции шарнирнонеподвижной опоры действуют еще две параллельные силы Р и N. Они могут быть уравновешены только силой, им параллельной. Поэтому реакция шарнирно-неподвижной опоры параллельна силам Р и /V. В какую сторону (вверх или вниз) направлена реакция N. заранее неизвестно предварительно ее направление можно выбрать произвольно — направим силу вверх. [c.21]

Тело в пространстве имеет шесть степеней свободы три возможных перемещения вдоль трех произвольно выбранных взаимно перпендикулярных осей координат х, у и г (фиг. 17), и три возможных вращения относительно тех же осей. Ограничение каждой из плести степеней свободы может быть прсизведено путем прижатия детали к соответсгвенно расположенной неподвижной точке приспособления. Каждая неподвижная одноточечная опора ограничивает одну степень свободы — перемещение по направлению нормали к поверхности тела в точке опоры. Для того, чтобы ограничить все шесть [c.45]

Широко распространены плоские резиновые опорные части, которые позволяют воспринимать большие вертикальные усилия и дают возможность для перемещений пролетного строения в произвольном направлении. Резиновые опорные части способствуют также гашению динамических нагрузок и более равномерному распределению тормозных усилий между опорами. Шарнирно-подвижные опорные части для небольших перемещений (5—25 мм) и реакций (1000—1500 кН) выполняют резинометаллическими с плоскими стальными прокладками внутри резиновой массы (рис. 4.6, а). Для больших перемещений (100— 150 мм) и реакций (2000—15 ООО кН) применяют опорные части стаканного типа в виде резины в металлической обойме со скользящими листами на полимерных прокладках с малым коэффициентом трения скольжения, например из фторопласта (рис. 4.6, б). Коэффициент трения скольжения таких полимеров составляет 0,04—0,06 при давлении на лист от 10 до 100 МПа, а со специальной смазкой может уменьшиться до 0,002—0,0045, Шарнирно-подвижная круглая опорная часть может иметь возможность свободно перемещаться в любом направлении, если между скользящей частью и обоймой со всех сторон имеются зазоры (см. рис. 4.6, б, правая часть сечения В — В). Если в промежутке между этими частями установить направляющую прокладку, то перемещения опорной части будут возможны только в одном заданном направлении (см. рис. 4.6, б, левая часть сечения В—В). Шарнирноподвижные опорные части устраивают с центральным металлическим штырем или без скользящей части (см. рис. 4.6, а, б). Иногда в качестве скользящей поверхности применяют гладкие оцинкованные металлические листы (рис. 4.6, в). [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...