Изменение содержания фосфора в металле

Изменение содержания фосфора в металле в результате его восстановления из шлака А[Р]в.ш можно определить из зависимости [c.225]

Общие закономерности изменения содержания фосфора в металле по ходу мартеновской плавки показаны на рис. 94 для двух случаев, характерных для отечественной сталеплавильной практики передела высокофосфористых и обычных чугунов скрап-рудным процессом со спуском шлака в период плавления. [c.409]

Изменение содержания фосфора в металле по ходу мартеновской плавки существенно зависит от содержания фосфора в исходной шихте. В случае передела обычных чугунов степень дефосфорации, достаточная при выплавке рядовых сталей, достигается уже в первой половине периода плавления, тогда как в случае передела высокофосфористых чугунов это может быть достигнуто только в конце доводки при условии принятия специальных мер. [c.409]

Рис. 94. Изменение содержания фосфора в металле по ходу основной мартеновской плавки при разном содержании фосфора в шихте

Содержание фосфора в металле швов регулировали путем изменения площади поперечного сечения профильных канавок на кромках основного металла. Расчетное и фактическое содержание регулируемых элементов в металле швов ПДС приведено в табл. 6. [c.69]

Увеличенное содержание FeO в шлаковой ванне оказывает существенное влияние и на переход фосфора из шлака в металл. Общий характер изменения содержания фосфора в слитке по отношению к его содержанию в электродной проволоке (ДР = [Р]ел — [Р]э.п) при сварке под двумя флюсами — АН-8 и АН-22 —. показан на рис. V.26. [c.252]

В пламенных печах окисляющее пламя соприкасается с расплавляемым металлом, а затем с поверхностью расплавленной ванны, покрытой шлаком. В результате происходит значительный угар как ряда элементов, содержащихся в чугуне, так и самого железа. В зависимости от характера плавки выгорает углерода от 15 до 25<)/о, кремния — от 25 до 35% и марганца — от 30 до 45 /о. Содержание фосфора и серы практически остаётся без изменения. Если плавка ведётся на сернистом каменном угле или сернистом мазуте, то содержание серы в металле может даже несколько возрасти (на 0,01—0,020/о). Общий угар металла колеблется от 5 до 7%. Для уменьшения угара стремятся к тому, чтобы состав печных газов был возможно менее окислительным. [c.175]

При исследовании содержания фосфора в покрытиях было замечено, что кривая, показывающая изменение процентного содержания фосфора в осадке, является как бы зеркальным отражением кривой скорости осаждения покрытий. Предполагается, что величина концентрации водородных ионов по-разному влияет на скорость осаждения никеля и фосфора. Зависимость скорости осаждения никеля от pH выражена значительно резче, чем скорости осаждения фосфора. Так, при изменении pH от 4 до 5 количество восстановленного в единицу времени металла возросло с 8 до 18 мг ч см , а фосфора — всего с 0,8 до 1,4 мг ч-см . [c.38]

Таким образом, одной из важнейших особенностей современных сталеплавильных процессов является протекание химических реакций при высоких температурах и преимущественно в жидких фазах при постоянном их перемешивании. В этих условиях, как правило, создаются благоприятные кинетические возможности для протекания большинства химических реакций. Поэтому многие реакции протекают с большими скоростями, относительно быстро достигая состояния термодинамического равновесия, причем такие реакции по ходу плавки в основном находятся в состоянии равновесия. На практике реакции окисления марганца, фосфора, хрома, ванадия и др. обычно достигают равновесия, о чем свидетельствует их смещение в ту или иную сторону при незначительных изменениях условий в ванне температуры нагрева, шлакового режима, содержания кислорода в металле и т. п. [c.34]

Образование кристаллизационных трещин при сварке высоколегированных сталей и сплавов можно предотвратить ограничением содержания в металле шва фосфора, кремния и серы и применением различных технологических приемов с целью изменения формы и кристаллизации сварного шва. [c.131]

Из диаграммы выгорания примесей и изменения температуры металла (фиг. 13) следует, что продувку нельзя останавливать на любом содержании углерода, как это возможно в бессемеровании, так как удаление фосфора в томасовском процессе заканчивается, когда в металле остается не более 0,1 % углерода. Остановка на более высоком содержании углерода связана с повышением содержания фосфора. [c.47]

Процесс получения стали в конвертере с кислой футеровкой. Конвертер имеет футеровку из динасового кирпича в нем перерабатывают на сталь чугуны Б1 и Б2, которые отличаются повышенным содержанием кремния (до 1,75"6) и пониженным содержанием фосфора (до 0,07%) и серы (до 0,04—0,06%). Чугун заливают в конвертер при температуре 1300—1350°. Примерное изменение состава металла и его температуры можно проследить по диаграмме (рис. 14, о). Различают три периода плавки [c.52]

Последствия реакций между металлом и флюсом-шлаком. Вредное влняние кислорода, серы и фосфора на свойства сварных швов, в частности на стойкость к хрупкому разрушению, общеизвестно. Однако исследование влияния одного нз этих элементов прн практически неизменной концентрации других не раскрывает общей картины механизма влияния вредных примесей на свойства металла. Между тем, изменение содержания одного из названных элементов в металле шва может активно влиять на форму и характер распределения других примесей. Действительно, между серой, фосфором и кислородом в металле шва много общего. Все эти примеси склонны к ликвации, способны располагаться по границам зерен в виде пленки, выделяются прп избытке в виде неметаллических включений. [c.246]

При переработке томасовских чугунов применяют процесс донной продувки, но в усовершенствованных вариантах с изменением состава подаваемого дутья и частичным или полным исключением азота. Одновременно используют дополнительные меры по дефосфорации и десульфурации металла изменением шлакового режима. Это позволяет снизить содержание наиболее вредных примесей в конвертерной стали азота, фосфора и серы, и улучшить ее свойства. Полная замена воздуха техническим кислородом с сохранением донной продувки невозможна. Уже при содержании в дутье более 35—40% О а стойкость днищ конвертеров резко снижается. Поэтому при применении воздушного дутья обогащение ограничивают 30—35% Од (остальное азот). Такое изменение состава дутья позволяет сократить продолжительность продувки. Вследствие уменьшения содержания азота в дутье сокращаются потери тепла с отходящими газами, появляются резервы тепла, а следовательно, и возможность регулировать температурный режим плавок охлаждающими добавками скрапа, железной руды, окалины и известняка. Это позволяет несколько снизить температуру ванны в периоды, наиболее благоприятные для поглощения азота (последние минуты продувки), и тем самым уменьшить скорость его поглощения металлом. [c.184]

Нетрудно видеть, что при прочих равных условиях изменение долей основного и электродного металла может привести к изменению содержания в шве углерода, кремния, марганца, серы и фосфора. Влияние этих элементов на образование в шве горячих трещин и пор рассмотрено в гл. III. Здесь мы рассмотрим влияние указанных примесей на механические свойства автоматных швов при сварке малоуглеродистой стали. [c.131]

Химический анализ слитков и исходного металла, приведенного Б табл. I. 9, показал некоторые изменения в химическом составе сплава за период плавки в электроннолучевой печи. В лабораторной печи содержание марганца уменьшилось на 35—55%, серы — на 43—50%, фосфора— до 66% от исходных значений. Содержание углерода не изменилось, а содержание кремния и никеля даже возросло за счет интенсивного испарения металла при электроннолучевой плавке, о чем говорят данные баланса металла, проведенного на лабораторных плавках № 46 и 57 и промышленных плавках № 38 и 39, и показавшего, что потери на брызги и испарение составили у плавки №46 — 7,3 плавки №47 — 12,1 плавки № 38 — 3,1 плавки № 39 — 3,3 в %. [c.39]

Влияние химического состава на схватывание при горячей деформации исследовано в работе [36] на 20 плавках малоуглеродистой стали с различным содержанием хрома, титана, фосфора, кремния, марганца и бора. Методика работы заключалась в осадке под копром при температурах 800—950° С пакетов, набранных из пластин металла определенной плавки. Деформация пакета варьировалась изменением высоты подъема бабы копра. [c.73]

Структурные изменения, происходящие в процессе нагревания сплава, а также содержание в нем различных количеств фосфора оказывают очень существенное влияние на свойства покрытий. Термообработка, оптимальная температура которой определяется ее назначением, в большинстве случаев является обязательной операцией технологического процесса химического никелирования. Выдержка образцов в течение 1 ч при 400—450 °С приводит к существенному повышению прочности сцепления покрытия с металлом основы. При таком же режиме обработки покрытия, содержащего 10 % Р, в инертной атмосфере происходит значительное повышение его микротвердости, которая достигает 10 ООО—12 ООО МПа [141, с. 48], что в 1,5—2 раза выше мик- [c.207]

Исследования показали, что металл у поверхности канавок, выплавленных электрической дугой, не подвергается значительным изменениям. При выплавлении канавок электродами, покрытыми обмазкой с железной окалиной или с каменноугольным шлако у1 (см. выше), содержание в поверхностном слое углерода, марганца и фосфора по сравнению с первоначальным практически не изменяется. Содержание кремния может возрастать в пределах величин, не вызывающих принципиальных изменений свойств стали. Содержание марганца может несколько повыситься в результате выплавки канавки электродами с обмазкой, содержащей марганцевую руду. [c.151]

Изменение содержания фосфора в металле и Р2О5 в шлаке по ходу плавки [c.219]

Рис. 71. Изменение содержания фосфора в металле и РгОз в шлаке прн переделе высокофосфористых чугунов процессом ОЛП (Д — томасовский процесс)

Осаждение химического никеля (табл. 43) в значительной мере зависит от кислотности электролита. Нормальное выделение никельфосфористого осадка происходит при рабочем интервале кислой области, соответствующей pH 4,5—6,5, и щелочной области, соответствующей pH 7—9. Примерно при pH 2 осаждение металла не прекращается, но поверхность металла разрушается и травится раствором. При pH 9,5 получают осадок ПЛОХОГО качества, а при pH 9,8—10 компактное осаждение прекращается. Скорость восстановления никеля зависит также от pH и неодинакова для разных значений ЭТОГО показателя. Этим объясняется значительное изменение содержания фосфора в осажденном сплаве. [c.196]

Важнейшими параметрами плавки при переделе высокофосфористых чугунов являются содержания фосфора в металле и PjOs в шлаке. Их изменение по ходу процесса показано на рис. 71. На нем для сравнения также нанесено изменение [Р] в томасовском процессе. [c.335]

Кроме этого, были сделаны попытки установить связь между концентрацией FeO в флюсе и процессом дефос-форацин металла шва. Однако изменение содержания FeO в шлаке в пределах, которые обычно имеют место при выплавке сварочных флюсов, не оказывает существенного влияния на данный процесс, Зто подтверждают результаты ряда исследователей, свидетельствующие о следую-ющем. При увеличении концентрации FeO в флюсе-шлаке вплоть до 12 o переход фосфора из металла в шлак практически не происходит. [c.245]

Добавок и температуры процесса связана с различныь влиянием этих факторов на скорость восстановления никеля и фосфора. Так, при изменении pH от 4 до 5 количество восстановленного в единицу времени металла возрастает с 8 до 18 мг/г см , а фосфора — с 0,8 до 1,4 мг/г -см . Увеличение pH и органические добавки, по-видимому, тормозят поступление фосфора в покрытие. Представляет интерес тот факт, что кривая, показывающая-изменение процентного содержания фосфора в осадке в зависимости от кислотности раствора, является как бы зеркальным отражением кривой скорости осаждения покрытия. При длительном использовании в рабочем растворе возрастает концентрация фосфитов, однако это сравнительно мало сказывается на содержании фосфора в осадке. Термическая обработка покрытий, являющаяся одной из операций технологического процесса, незначительно (на 0,4—0,5%) снижает содержание фосфора в покрытии, что, видимо, объясняется протеканием процессов, в ходе которых часть фосфора диффундирует в основной металл, а другая часть, возможно, выгорает (табл. 15). Помимо [c.39]

Изменение этих величин возможно за счет изменения состава сплава (очистка от примесей, вызывающих по каким-то причинам усиление коррозии, легирование). Уменьи1ение содержания углерода в коррозионностойких сталях приводит к уменьшению возможности выпадения карбидов хрома по границам зерен при отжиге, что позволяет избежать межкристаллитной коррозии коррозионноотойких сталей [31 ]. Уменьшение концентрации примесей фосфора также приводит к снижению межкристаллитной коррозии коррозионностойких сталей [37]. Наличие примесей в техническом магнии и алюминии, повышающих скорость катодного процесса, приводит к тому, что указанные металлы в морской воде находятся в состоянии пробоя. Очистка металлов от примесей вызывает снижение скорости катодного процесса — магний и алюминий переходят в пассивное состояние [17]. [c.46]

Верхний уровень изменения вязкости разрушения увеличивается при уменьшении содержания серы, а хрупкость, вызываемая облучением, уменьшается при ограничении количества меди, фосфора и ванадия. Типичное предельное содержание этих элементов для сталей ASTM 533В и 508 [1] составляет медь — 0,10 %, фосфор— 0,012%, сера — 0,015%, ванадий — 0,05%. Увеличение содержания меди в стали от 0,10% в основном металле и 0,05% в металле сварного шва до 0,30 и 0,25% соответственно увеличивает температуру хрупкого перехода до 0,27° С при малых дозах облучения и до 95° С при высоких. [c.165]

Сравнительные исследования 26 марок углеродистых и низколегированных сталей в имитирующем условия газовой скважины растворе Na l-t- Hs OOH + HsS показали наибольшую стойкость у ферритной структуры с относительно мелкими равномерно распределенными сфероидальными карбидами, образующейся после отпуска мартенсита при высоких температурах [160]. С уменьшением величины зерна и переходом от закаленного состояния к улучшенному (т. е. после закалки с высоким отпуском) охрупчивание снижается, а с повышением количества пластинчатого перлита — возрастает. На стойкость к сероводородному растрескиванию при неизменной структуре стали практически заметное влияние оказывает изменение содержания серы (0,002—0,35%) и фосфора (0,004—0,59%). Остальные элементы марганец (0,76—2,5%), никель (0,2—3%), хром (0,03—6,25%), кремний (0,05—2,9%), молибден (0,01—1,85%) не оказывали существенного влияния (если структура не изменялась термической обработкой). Наиболее серьезное влияние оказывала сера — введение уже 0,03% S вызывало заметное усиление охрупчивания при коррозии в сероводородной среде. Это объяснено увеличением количества дефектных участков — сульфидных включений. Показано, что расслоение металла под действием водорода локализуется в местах скопления сульфидных включений. [c.66]

Углерод повьииает твердость и износостойкость рельсовой стали. По данным А. И. Скакова, изменение содержания в мартеновской стали углерода с 0,42 до 0,62% может увеличить износостойкость ее более чем в 7 раз, а увеличение с 0,63 до 0,7% — примерно на 30%. Однако чем больше углерода в стали, тем более, при прочих равных условиях, она хрупка, тем затруднительнее холодная правка рельсов, тем более равномерно металл должен быть распределен по сечению рельса, тем более жестко должен выдерживаться химический состав, особенно в части таких вредных примесей, как фосфор и сера. [c.8]

В полировке-доводке дефосфорация не имеет такого решающего значения, как для периода плавления, в течение которого практически заканчивается дефосфорация. В полировке-доводке ухудшаются условия дефосфорации, так как ванна непрерывно разогревается и к выпуску стали из печи достигается наивысшая температура расплавов. Также неблагоприятно для дефосфорации изменение в шлаке закиси железа, содержание которой к концу плавки уменьшается, доходя к выпуску до 8—12%. Эти неблагоприятные условия для дефосфорации вызывают беспокойство о ре-фосфорации, т. е. о возможном восстановлении фосфора из шлака в металл. Чтобы предупредить это, после расплавления, в доводке 234 [c.234]

Содержание Р2О5. Основным условием успешного протекания процесса дефосфорации металла является наличие шлака с высоким содержанием СаО и FeO. Это условие относительно легко выполняется в кислородных конверторах с самого начала плавки, поэтому в них удаление фосфора из металла происходит практически в течение всей плавки, причем в первой половине плавки более интенсивно, чем во второй, о чем свидетельствует характер изменения Р2О5 в шлаке (см. рис. 65). [c.310]

Металлоиды оказывают большое влияние на химическую активность вышеописанных аморфных сплавов металл-металлоид, что-выражается в изменении скоростей формирования пассивирующей пленки и накопления в ней элементов. Примеры такого влияния на коррозионную стойкость аморфных сплавов Fe — Сг приведены на рис. 9.15 [21]. В этих сплавах общее суммарное содержание хрома и металлоидов постоянно, при этом основным металлойдом служит или фосфор, или бор, к которым добавляется 7% (ат.) металлоида другого сорта. [c.263]

Изменение состава металла по ходу плавки показано на рис. 13. В отличие от конвертеров с воздушным дутьем уже с самого начала продувки происходит окисление углерода, кремния и других примесей как непосредственно кислородом дутья, так и закисью железа по первичным и вторичным реакциям. В кислородном конвертере уже в начале плавки образуется хорошо нагретый активный основной шлак с необходимым содержанием извести СаО происходит удаление серы и фосфора с образованием Р205 4Са0 и aS в шлаке. По достижении заданного содержания углерода продувку прекращают, выпускают и раскисляют сталь. Кислородно-конвертерный передел является наиболее высокопроизводительным способом выплавки стали. Кислородный конвертер емкостью 300—350 т выплавляет в год около 3 млн. т стали. [c.44]

Растворы, применяемые для химического никелирования, в качестве восстановителей ионов металла включают в себя гипофосфит или борсодержащие соединения, чаще всего боран натрия ЫаВН4. Соответственно реакция выделения металла сопровождается формированием сплавов N1—Р или N1—В, а это, естественно, отражается на свойствах покрытий, технологии и экономике процессов их получения. Осадки сплава N1—Р отличаются слоистым строением, что объясняют неравномерным распределением фосфора. Структура их связана с содержанием в сплаве этого компонента. При массовой доле менее 4—5 % Р сплав имеет кристаллическую структуру, более 8—9 % Р — смешанную аморфную и кристаллическую. Термообработка сплава приводит к существенному изменению его строения — распаду твердого раствора, переходу фазы -N1 в р-Ы , выделению фосфида Ы1зР. [c.207]

Опыт применения механизированной сварки под флюсом сталей перлитно-феррнтного класса показывает, что в швах наряду с кислородом часто повышаются концентрации серы и фосфора по сравнению с исходным их содержанием в сварочной проволоке, особенно при много-СЛ0Й1ЮЙ сварке (рис. 3.61). Поэтому дополнительные затраты, связанные с рафинированием основного металла и сварочной проволоки, могут вообще не дать ожихдаемого эффекта. Это хорошо видно по данным табл. 3.27, которые характеризуют изменение механических свойств металла шва в зависимости от содержания вредных примесей серы, фосфора и кислорода прн различных металлургических вариантах сварки и различной чистоте сварочных материалов. [c.247]

Понятие об эквиваленте вредных примесей. Известно, что повышение чистоты металла по сере, фосфору и кислороду позволяет снизить отрицательное влияние углерода на свариваемость. Однако применение чистой по примесям проволоки без учета защитной среды (например, флюса) не решает однозначно задачу повышения чистоты металла шва. Дополнительные затраты, связанные с рафинированием основного металла и проволоки, могут вообще не дать ожидаемого эффекта, что БИДП11 13 данных табл. 19, которые характеризуют изменение механических свойств металла шва в зависимости от содержания вредных примесей при различных металлургических вариантах сварки. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...